Гладкая плоская пластина

Для одиночных двумерных выступов на гладких поверхностях Холл [30, 31, 33] установил связь между возникновением кавитации и свойствами пограничного слоя на таких поверхностях. Он проводил эксперименты с несколькими основными геометрическими формами изломов поверхности на гладких плоских пластинах. Бенсон [7] использовал тот же самый метод для обобщения экспериментальных данных, полученных в случае одиночных трехмерных элементов шероховатости. В методе Холла предполагается, что влияние шероховатости, показанной схематически на фиг. 6.6, а, обычно зависит от местного распределения скорости и давления в пограничном слое. Так, коэффициент минимального давления, обусловленного элементом шероховатости в пограничном слое, должен быть функцией гидродинамических параметров, таких как [c.290]

В случае турбулентного пограничного слоя на гладкой плоской пластине коэффициент трения зависит только от числа Рейнольдса Reg. В [Л. 46] показано, что между известным законом сопротивления Г. Блазиуса прц турбулентном движении жидкостей в трубах и законом трения на пластине с распределением скорости в пограничном слое, описываемым степенным законом с показате-370 [c.370]

Толщина пограничного слоя. В турбулентном потоке пограничный слой в общем случае, вследствие большей потери энергии, толще, чем в ламинарном потоке. При продольном обтекании гладкой плоской пластины толщина пограничного слоя увеличивается вниз по течению пропорционально где X есть расстояние от передней кромки пластины. Ниже, в главе XXI, мы увидим, что при турбулентном обтекании пластины толщина пограничного слоя определяется формулой [c.52]

Мы вновь получили закон распределения скоростей (19.35), выведенный в предыдущей главе для течения вдоль гладкой плоской пластины из соображений о подобии, и при этом определили из закона сопротивления для течения в трубе постоянные Сип, ранее остававшиеся неопределенными. На рис. [c.541]

Гладкая плоская пластина [c.572]

ГЛАДКАЯ ПЛОСКАЯ ПЛАСТИНА 573 [c.573]

ГЛАДКАЯ ПЛОСКАЯ ПЛАСТИНА [c.577]

Таблица 21.1. Местный и полный коэффициенты сопротивления для продольно обтекаемой гладкой плоской пластины при логарифмическом законе распределения скоростей [формулы (21.14) и (21.15)] см. также кривую 3 на рис. 21.2

ГЛАДКАЯ ПЛОСКАЯ ПЛАСТИНА 579 [c.579]

Теплопередача на гладкой плоской пластине. В главе XII уже было показано, что при ламинарном течении вдоль плоской пластины профили скоростей и профили температур, если не учитывать тепло, возникающее вследствие трения, и если число Прандтля равно единице, тождественна совпадают. То же самое имеет место и при турбулентном обтекании плоской пластины при условии, что кроме равенства Рг = 1 выполняется также равенство Рг = 1. Это означает, что для обмена импульсов и теплообмена предполагается один и тот же механизм. Тогда вследствие совпадения профилей скоростей и профилей температур должно соблюдаться соотношение [c.632]

Для гладкой плоской пластины коэффициент пропорциональности равен /г- Для удобства примем его и в нашем случае равным 72- Тогда равенства (1.1), (1.2) и (1.6) дают [c.15]

Рис. 15.6. Закон сопротивления гладкой плоской пластины

На фиг. 1 представлена схема модели пористой плоской пластины. Пористый вкладыш имеет длину 488,5 мм, ширину 177,8 мм и толщину 10,7 ММ-, расстояние от вкладыша до передней кромки модели составляет 73 мм. Верхняя наружная пластина охватывает пористый вкладыш и удерживает его на месте, а также обеспечивает остроту передней кромки и создает сплошную гладкую поверхность вокруг вкладыша. Модель перекрывает рабочую часть аэродинамической трубы. Воздух для вдува, масло системы охлаждения, а также все импульсные трубки системы измерения давления и термоэлектроды вводились в модель через боковые стенки рабочей части трубы. [c.398]

УСТОЙЧИВОСТЬ ГЛАДКИХ и ПОДКРЕПЛЕННЫХ ОБОЛОЧЕК И ПЛОСКИХ ПЛАСТИН [c.41]

Деформационные граничные условия подкрепленного края (УПК) в силу своей компактности являются удобным аппаратом для решения обратных и оптимальных задач подкрепления отверстий и вырезов в оболочках. В главе рассматриваются задачи полного устранения дополнительного, вызванного наличием отверстия, напряженного состояния (обратные задачи) или, если последнее недостижимо, — максимально возможного понижения интенсивности названного НДС (оптимальные задачи). Эффективность использования деформационных УПК наглядно иллюстрируется на задаче эквивалентного (полностью снимающего дополнительное НДС) подкрепления отверстия в плоской пластине, загруженной на бесконечности силами и моментами. Эту задачу удалось решить в общем виде для произвольного гладко очерченного отверстия. [c.587]

Плоские пластины из прозрачного диэлектрика часто применяют как френелевские отражатели для отделения части пучка. Обычно в видимой и ближней инфракрасной областях спектра пользуются стеклом и плавленым кварцем, а в инфракрасной области — германием. Для проведения точных измерений пластинки должны быть гладкими, чрезвычайно плоскими и иметь пренебрежимо малый клин, чтобы не искажать кривизну волнового фронта. Так как френелевское отражение происходит на диэлектрической поверхности, разделительная пластинка должна быть ориентирована так, чтобы отраженный свет не попадал в резонатор лазера. Кроме того, если желательно получить отраженный луч хорошего качества, то, как показано ниже, должны быть известны угол между направлением распространения пучка и пластинкой и поляризация. [c.21]

При базировании деталей плоскими поверхностями установочные элементы выполняются в виде опорных штырей и п л а ст и н. При установке деталей обработанной базовой поверхностью применяют штыри с плоской головкой или гладкие опорные пластины (рис. 143, а и б). [c.372]

В Л. 68, 249] сделана попытка определить форму распределения скорости во внешней части равновесных слоев на основе допущения о постоянстве турбулентной вязкости. Полученные данные показывают, что величина (о мало влияет на распределение средней скорости. Обнаружено также незначительное изменение коэффициента турбулентной вязкости. Учитывая, кроме того, что на плоской пластине величина ш мало зависит от местного числа Рейнольдса, можно допустить, что такое положение будет справедливо и в потоках с продольным градиентом давления. Тогда условия существования равновесных слоев, указанные в табл. 10-2, будут приближенно выполняться и на гладких поверхностях. [c.338]

Рассматривается течение около точки отрыва ламинарного пограничного слоя в сверхзвуковом потоке на плоской пластине. Как известно, отрыв пограничного слоя наступает на гладкой поверхности тела с малой кривизной только при наличии положительного (неблагоприятного) градиента давления. На плоской пластине, обтекаемой безграничным равномерным сверхзвуковым потоком, направленным в невозмущенной области вдоль ее поверхности, градиент давления впереди препятствия или места падения ударной волны (рис. 1.1) может быть вызван только за счет изменения толщины вытеснения пограничного слоя. Поскольку этот индуцируемый градиент давления оказывает влияние на пограничный слой уже в первом приближении, то получается задача о взаимодействии такого же вида, как рассмотренная выше в 1.1. [c.28]

Нагретая зона состоит из плоских пластин с гладкими поверхностями. Между пластинами имеются каналы, в которых протекают воздушные потоки. [c.148]

Пусть имеется гладкая плоская поверхность, на которую налит слой какой-либо жидкости, например масла. На слой масла сверху положим тонкую пластину площадью Р и приведем ее в движение с некоторой скоростью Аш. Для этого к пластине необходимо приложить силу Т. Жидкость прилипает к верхней и нижней поверхностям и оказывает сопротивление их взаимному перемещению внутри слоя жидкости возникает трение, обусловленное вязкостью. Так как толщина слоя Лг мала, то можно считать, что скорость меняется в слое по закону прямой линии. Опыт показывает, что усилие, приложенное к верхней пластине и отнесенное к единице ее поверхности (напряжение внутреннего трения т), пропорционально скорости движения пластины Аш и обратно пропорционально расстоянию между пластинами Аг [c.218]

Для фильтр-прессов из пористой керамики изготовляются плоские пластины толщиной 8—10 мм с гладкой поверхностью, которые закрываются с обеих сторон металлических плит фильтр-прессов. Предел прочности при изгибе керамиковых плит для фильтр-прессов колеблется от 70 до 215 кг см , что позволяет выдерживать давление [c.386]

На фиг. 2 приведено распределение скорости в турбулентном пограничном слое на шероховатой плоской пластине при А = 0.1 мм в координатах закона дефекта скорости (1.2). В логарифмической зоне слоя опытные точки вне зависимости от выбора точки отсчета у описываются единым законом. Отклонение опытных точек от профиля скорости, обусловленное влиянием шероховатости, наблюдается только в непосредственной близости от обтекаемой поверхности, причем это имеет место при отсчете у как от вершины зерен шероховатости, так и от их основания. В зависимости от выбора точки отсчета изменяется расположение опытных точек по отношению к распределению скорости в пограничном слое на гладкой поверхности. [c.40]

Поверхность лопатки считается гидравлически гладкой , если пики шероховатости полностью погружены в ламинарный подслой. Шлихтинг [2.25] дал критерий гидравлической гладкости поверхности для плоских пластин величина числа Рейнольдса, подсчитанного по калибру зерен песочной [c.337]

Согласно уравнению (7.18), эти зависимости изображаются пучком прямых, проходящих через точку с координатами lg( —1)=0 и lg(L/G) =1,95. Угол наклона прямой к оси абсцисс определяется значением постоянной v . Аналогичный результат дает сопоставление расчетных данных по уравнению (7.20) и данных испытаний круглых и плоских гладких образцов различных размеров при изгибе и растяжении — сжатии, круглых образцов (гладких и с надрезом) различного диаметра при изгибе с вращением и растяжении — сжатии, пластин с отверстием различных размеров при растяжении— сжатии (все образцы были изготовлены из среднеуглеродистой стали одной плавки). Несмотря на такое разнообразие типов и размеров образцов и видов нагружения, все экспериментальные точки достаточно хорошо ложатся на одну прямую. Таким образом, пределы выносливости указанных образцов, найденные [c.145]

Так же, как и в случае плоского напряженного состояния, при изгибе пластины со скручиванием квадратуры в выражениях для главного вектора и главного момента вычисляются в общем виде для произвольного гладкого контура. В результате имеем [c.593]

Поток воздуха при атмосферном давлении, имеющий температуру 1 100 °С, движется вдоль. гладкой плоской пластины со скоростью 15 м сек -(вне пограничного слоя). На участке длиной 150 мм (от передней кромки) температура пластины с помощью расположенного под ней охладителя поддерживается постоя1нной и равной 95 °С. (Как будет изменяться температура пластины яа расстоянии последующих 450 мм . (Заметим, что на первых 150 мм следует решать задачу теплообмена при заданной температуре стенки, тогда как на последующих 450 лш —задачу теплоабмена при заданной плотности теплового потока яа сгенке.) [c.278]

Самолет летит на высоте 8 000 м со скоростью 720 км1ч (200 Mj eK), Предполагая для простоты, что поверхность крыла может рассматриваться как гладкая плоская пластина, для условий стандартной атмосферы найти следующие характеристики пограничного слоя на расстоянии х = 2,9 м от передней кромки крыла а) толщину ламинарного подслоя д б) скорость и при у = Ь в) скорость и при (//6 = 0,15 г) расстояние у, соответствующее у1Ь — 0, Ъ, и толщину пограничного слоя б. [c.261]

Рг=0,72 и (0 = 0,76. В случае ламинарного пограничного слоя показатель степени п принят равным единице. Прп турбулентном пограничном слое кривые // /o=f(Moo) расслаиваются по числу Рейнольдса набегающего потока. Это объясняется тем, что показатель степени п, будучи связан с показателем т, зависящим от Кеоо, изменяется с изменением числа Рейнольдса. Если исходить из известного закона Прандтля — Шлихтинга для трения гладкой плоской пластины при ее продольном обтекании, можно легко получить выражение для показателя степени т в законе трения (13-20) [c.477]

Рис. 21.2. Закон сопротивления гладкой плоской пластины, обтекаемой в продольном направлении сравнение теории с измерениями. Цифрами обозначены теоретические кривые, соответствующие (Л — закону сопротивления Блазиуса [формула (7.34)] для ламинарного течения (2)—закону сопротивления Прандтля (21.11) для турбулентного течения (3) — закону сопротивления Прандтля — Шлихтинга (21.16) для турбулентного течения (За) — закону сопротивления (21.16а) для перехода от ламинарного течения к турбулентному (4)—закону сопротивления Шультц-Грунова (21,19) для турбулентного течения.

Верхняя огибающая из двух кусочно-гладких кривых для стадии стабильного роста трещин типа той, что представлена на рис. 4.1, была получена на плоских пластинах из алюминиевого сплава 2024ТЗ [62]. Показателями степени в уравнении Париса были последовательно величины 2 и 4 до и после достижения критической скорости роста трещины около 2,5 10 м/цикл при пульсирующем цикле нагружения листового материала (рис. 4.2). Для минимальных скоростей роста трещины последовательность показателей степени противоположна. Примером ситуации с определением кусочно-гладкой огибающей для минимальных величин скоростей роста трещины могут служить экспериментальные данные, полученные при испытании стали марки Р1 5L Х65, имевшей предел текучести 490 МПа [63]. Испытания были выполнены на компактных образцах толщиной 12 мм с частотой синусоидального цикла нагружения 10 Гц. Изменение асимметрии цикла было осуществлено в пределах 0,05-0,7. Скорость роста трещины относительно эффективного КИН примени- [c.194]

Экспериментально установлено, что ламинарный- пограничный слой на плоской пластине при отсутствии градиента давления ( ос = onst) устойчив при числах Re, , меньших приблизительно 8-10 , Если же степень турбулентности внешнего течения очень низка и поверхность пластины достаточно гладкая, то ламинарный пограничный слой может сохраняться даже при числах Re в несколько миллионов. В инженерных расчетах, если не имеется другой информации (а тут пока незаменимы надежные опытные данные, полученные в рабочих условиях), обычно принимают, что переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит в диапазоне Re от 2-10 до 5-10 . Эти данные, как видно, довольно неопределенны. Они относятся к обтеканию гладких поверхностей потоками с достаточно высокой турбулентностью внешнего течения. [c.120]

Д. Гоулд и М. Микич [8] провели с помощью метода конечных элементов численный анализ напряжений на совершенно гладком плоском стыке двух пластин, стянутых болтом. Результаты расчетов были подтверждены экспериментами, при проведении которых радиус поверхности контакта пластин измеряли авторадиографическим методом, а также путем определения следов (блестящих отполированных областей) на пластине, образовавшихся вследствие трения. Характер распределения давления на поверхности раздела не установлен ввиду отсутствия приемлемых средств измерения. Результаты расчетов также свидетельствуют об эффективности стержневой расчетной модели соединения с углом полу-раствора конуса а = 22. .. 25° (tg а == 0,4. .. 0,5) при 1/ 0 = = 1,0. .. 2,0 и относительно высоком напряжении затяжки болта. [c.37]

Более сложной является задача о расчете течений, в которых отрыв потока начинается на гладком участке контура тела и его положение заранее неизвестно. Течения такого типа исследовались в работах [21, 22]. Одного условия Чепмена — Корста или каких-либо его модификаций оказывается недостаточно для замыкания задачи о размерах и положении изобарической зоны отрыва. Определяя координаты точки отрыва, в этом случае необходимо использовать еще одно дополнительное алгебраическое соотношение, связывающее давление в отрывной зоне с локальными характеристиками пограничного слоя перед точкой отрыва. Такие соотношения часто называют критериями отрыва. Методы их получения на основе экспериментальных данных, качественных модельных соображений, а также асимптотических методов изложены в книге Чжена и в предыдущем разделе приложения. В работе [21] в качестве примера приложения общего приближенного метода расчета решена задача об отрыве на плоской пластине перед щитком в сверхзвуковом потоке. Донное давление за сферой определено в работе [22]. [c.270]

Турбулентный пограничный слой при продол Ь ном обтекании гладкой плоской стенки несжи маемой жидкостью. Это течение является простейшим, так как градиент давления вдоль стенки равен нулю др1дх = 0, поэтому скорость вне пограничного слоя постоянна WH = onst. Это позволяет ввести основное допущение о примерно одинаковой структуре турбулентных пограничных слоев на пластине и в трубе и использовать для расчета турбулентного пограничного слоя на стенке формулы, полученные в гл. 8 для турбулентного течения в трубе, заменяя в них скорость max на ОСИ трубы И радиус трубы R на скорость [c.286]

При решении задачи используются следующие граничные условия. На участке АС открытой границы (см. фиг. 1, а) фиксируются значения плотности, компонент вектора скорости, энтальпии, скорости турбулентности и псевдочастоты, полученные при решении задачи об обтекании элемента плоской пластины сверхзвуковым турбулентным потоком. Параметры невязкого течения на входном участке АС обозначаются индексом 1. На границе СЕ задаются условия свободного вытекания. Граничная точка С выбирается так, что ее вертикальная координата у является максимальной из всех точек гладкой граничной кривой АСЕ. [c.82]

Воздух, насыщенный водяным паром при атмосферном давлении и температуре вО °С,. движется вниз вдоль плоской гладкой пластины со скоростью 3 м/сек. Высота пластины (в направлении течения) 0,3 м, ширина 1,8 м. С обратной стороны пластина охлаждается водой. Циркуляция охлаждающей воды организована так, что средняя температура на всей обратной стороне пластины одинакова и равна 18 °С. Коэффициент теплоотдачи от обратной стороны пластины к охлаждающей воде равен 1 140 вт/(м град). Толщина пластины 1,3 мм, теплопроводность 26 вт1(м- град). Определите полный. расход конденсирующейся воды и полный тепловой ПОТО.К, передаваемый охлаждаю Щей воде, считая, что коидеисат удаляется с поверхности пластины достаточно быстро и его термическим сопротивлением можио пренебречь. [c.410]

В указателях уровня прямого действия паровых котлов должны применяться только плоские прозрачные пластины (стекла). При этом для котлов с рабочим дявлением до 39 кПсм разрешается применять как рифленые стекла, так и стекла гладкой поверхности с обеих сторон. Для котлов с рабочим давлением более 39 кГ см необходимо применять гладкие стекла со слюдяной прокладкой, предохраняющей стекло от непосредственного воздействия воды и пара, либо набор из слюдяных пластин. Применять смотровые пластины без защиты их слюдой разрешается в том случае, если их материал является устойчивым против коррозионного воздействия на него воды и пара при соответствующих температуре и давлении. [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...