Формы основания впадин

Форма основания впадины. При симметричном профиле, большой его высоте и малой длине фрезы основание впадины обычно располагается параллельно ее оси. Однако в большинстве случаев целесообразно фрезеровать впадину с наклоном под одним или несколькими углами. Это дает возможность придать зубу более прочную форму, как это наглядно видно из сравнения двух вариантов выполнения основания впадины по 1—1 и 1—2 (фиг. 162, а). При односто-рон ом профиле направление наклона основания впадины опредс [c.346]

Фиг. 162. Формы основания впадины между з>бьями.

Формы основания впадин [c.168]

Формы основания впадин 168 [c.332]

Форма основания впадины по боковому профилю Зуба Вогнутая а 6, выпуклая г, прямолинейная в, со смещением центров дуг 6, без смещения центров дуг впадин а Рис. 12, а, б, в, г [c.170]

Звездочки с вогнутой формой основания впадин образуются чаш,е всего при наличии заданного расстояния между центрами, из которых очерчиваются дуги впадин (см. рис. 12, б). [c.188]

Торцевой шаг (или торцевой модуль), умноженный на косинус угла наклона зубьев на начальной окружности Окружность, проходящая через основания зубьев на дополнительном конусе Окружность, по которой поверхность конуса выступов (наружный конус, фиг. 51) пересекается с поверхностью дополнительного конуса Зацепление конических колёс, изготовленных инструментом, у которого исходное инструментальное плоское колесо имеет зубья с плоскими боковыми поверхностями Колесо с 90-градусным углом начального конуса и с дополнительным конусом, превратившимся в цилиндр, развёртка поверхности которого (вместе с очертанием зубьев на ней) даёт форму и размеры зубьев основной рейки в торцевом сечении за исключением угла профиля (фиг. 52) Хорда, стягивающая точки симметричного касания профильных линий зубьев в торцевом сечении с зубьями основного плоского колеса Фактическая ширина зацепления, измеренная в направлении общей образующей двух начальных конусов (фиг. Ч) Кратчайшее расстояние между вершиной зуба и основанием впадины сопряжённого зубчатого колеса, измеренное по образующей дополнительного конуса Зубья, полюсные линии которых на основном плоском колесе являются спиралями Угол наклона зуба в точке, отстоящей от вершины начального конуса на расстоянии L — 0,5й Длина дуги начальной окружности между профилями зуба [c.325]

Вопросы эскизной передачи характера падающей тени связаны со способом показа выступающих и углубленных частей изображения. Неправильное решение углубленной части формы (рис. 3.4.5) приводит к искаженному пространственному восприятию композиции. В приведенном примере углубленная часть выворачивается в нащем сознании, вместо впадины мы видим выходящий вперед (пристроенный под углом к основанию) маленький кубик. Такой неадекватный эффект обусловлен тем, что углубление получено с помощью формальных алгоритмов выявления объема. Чрезмерная контрастность на границах плоскостей углубления привела к пространственному переворачиванию трехгранного угла. В связи с тем, что все объекты заднего плана должны сопровождаться ослаблением визуальной активности, необходимо подчеркнуть контраст основания падающей тени и одновременно приглушить тон к углу впадины трехгранного угла. На рис. 3.4.6 геометрическая форма углубления почти полностью растворена в тональном решении падающей тени. [c.125]

Метод копирования основан на прорезании впадин между зубьями дисковой модульной (рис. 3.84, а) или пальцевой (рис. 3.84, б) фрезами, форма режуш,их кромок которых соответствует форме впадин зуба колеса. После нарезания впадин заготовку вручную поворачивают на угол 360°/г. Это малопроизводительный и неточный метод. Применяется в единичном производстве. [c.337]

При нарезании зубчатых колес с числом зубьев г < 17 форма зубьев становится неблагоприятной по условиям прочности из-за явления так называемого подрезания. Зуб у основания оказывается утоненным, так как переходная кривая, очерчивающая впадину у основания зубьев, пересекает эвольвенту профиля. Под- [c.288]

Сравнительно высокая концентрация напряжений во впадинах упорной резьбы с шагом 9,5 мм обусловлена главным образом малой величиной радиуса закругления впадины ( 0,8 мм). Сначала была опробована форма впадины в виде сопряжения дуг с радиусами 1,27 и 0,9 мм. Дуга радиусом 0,9 мм касалась дна основания, а дуга радиусом 1,27 мм касалась контактной поверхности зуба (фиг. 10.47). Линия, соединяющая центры этих двух дуг, образовывала угол 38° с линией, перпендикулярной оси модели. На фиг. 10.48 показано, как наибольшие напряжения изменяются в разных впадинах при указанной их форме. Критическая точка на поверхности первой впадины располагается под углом всего 23° по отношению к линии, перпендикулярной оси модели это свидетельствует о том, что наибольшие напряжения возникают на участке дуги меньшего радиуса около дна впадины. Во впадине девятого зуба наибольшие напряжения возникают на участке дуги большего радиуса. [c.315]

Установка минимального зазора в зацеплении рабочих элементов рулевого механизма при их износе осуществляется перестановкой ведомого элемента механизма ближе к ведущему с таким расчётом, чтобы рабочая часть ведомого элемента, имеющая уширяющуюся к основанию форму, глубже входила в соответствующую впадину ведущего элемента. Для этого в рулевом механизме типа червяк и сектор (см. фиг. 174, а) [c.143]

В литературе известны лишь качественные объяснения вида кривой износа, основанные на представлениях об изменении характера взаимодействия между каплей и поверхностью в результате изменений рельефа эродированной поверхности. Согласно этим представлениям по истечении инкубационного периода на поверхности появляются и накапливаются небольшие разрушения (начальный этап износа), возрастают глубина впадин (этап высокой скорости износа), углубление впадин до нескольких диаметров капель и заострение перемычек между кавернами (замедление износа), формирование сотовой и иглообразной формы поверхности, типичной для эрозии турбинных лопаток (участок минимальной скорости износа). [c.280]

Можно привести множество примеров концентрации напряжений некоторые из них показаны на рис. 12.2. Основания зубьев шестерен, угловые точки шпоночных канавок в валах, впадины винтовых резьб, скругления уступов валов, отверстия под заклепки и болты и окрестности сварных швов являются концентраторами напряжений, которые, как правило, должны исследоваться конструктором. Степень опасности концентрации напряжений зависит от вида нагружения, типа материала, размера и формы геометрической особенности. [c.399]

Здесь предполагается, что пузырь, достигнув края впадины, объемно расширяется до полусферы при неизменной величине его основания. Это предположение нуждается в обосновании. Совсем неясно, например, какова будет форма поверхности раздела в области между r и г. — Прим, ред. [c.102]

Н. П. Петров изучал влияние различного рода впадин на колесе и рельсе при различных скоростях. Результаты при этом представляются в ( рме числовых таблиц, что отчасти затрудняет получение общих выводов относительно влияния формы впадины и величины скорости движения на динамические напряжения. Переходя к рельсу, лежащему на сплошном упругом основании, мы приводим задачу к исследованию колебаний системы с одной степенью свободы. Возникающие в такой системе вынужденные колебания могут быть представлены в простой форме, удобной для практических приложений. [c.336]

На основании вида формулы (23) можно сделать два замечания, имеющих важное практическое значение. Во-первых, можно заключить, что при заданной жесткости пути и заданном значении f напряжения, вызываемые впадиной рассмотренной формы, зависят лишь от Ti. Меняя длину впадины I пропорционально v, мы всегда будем получать один и тот же динамический эффект. Следовательно, при условии разных значений / рассматриваемые динамические напряжения не будут зависеть от скорости движения колеса по рельсу ). [c.345]

Фрезы изготовляют типов 1 2 и классов точности А, В, и С. Фрезы типа 1 предназначены для обработки шлицевых валов с центрированием по наружному диаметру. В основании зубья фрезы имеют фланк I (рис. 24, а) для снятия фаски 2 на вершине шлицев в ряде случаев высоту шлицев увеличивают. При центрировании шлицевых валов по внутреннему диаметру зубья фрезы снабжают усиками 3 (рис. 24, б). Назначение усика - прорезать канавку 4 во впадине для выхода шлифовального круга. Когда центрирование прямобочных шлицевых соединений осуществляют одновременно по внутреннему диаметру и боковым поверхностям, профиль зубьев фрезы имеет более сложную форму. Такие фрезы трудоемки в изготовлении и имеют невысокую стойкость, поэтому в ряде случаев канавку во впадине зубьев прорезают дисковыми фрезами на отдельной операции. [c.283]

На основании экспериментальных работ можно сказать, что между вязкостью обрабатываемого материала и углами наклона насечек существует определенная зависимость. При работе по мягкой стали напильник с большими углами насечек быстро тупится, так как стружка сжимается перед зубом в кусочки неправильной формы, которые заполняют впадину и затрудняют образование новой стружки. При малых углах насечек стружка получается в виде мелких завитков, легко выпадающих из впадин. Наоборот, при работе по чугуну стружка благодаря хрупкости материала сразу же после образования разламывается и при малых углах насечек спрессовывается и застревает во впадине. Поэтому для чугуна следует выбирать большие углы насечек, чем для стали. [c.127]

Из-за малых размеров зубьев и впадин трудно изготовить шеверы малых модулей (меньше га = 1,0 мм) с долблеными канавками. Поэтому мелкомодульные шеверы изготовляются со сквозными прорезанными канавками кольцевыми или винтовыми (фиг. 478) Канавки для упрощения изготовления делаются трапециевидной формы с углом 8—10°. У шеверов т = 0,3-н0,7 мм канавки могут изготовляться с параллельными сторонами. Шаг канавок принимается равным 4= 1,75 2,0 мм. Глубина канавки больше высоты профиля зубьев шевера и приблизительно равна А =4-нЗ мм. Ширина основания канавки трапецеидальной формы 5 = 0,6- --5-0,7 мм. Ширина канавки на вершине зуба 5 0,45(к- Эта же конструкция рекомендуется приложением к ГОСТу 8570-57 для шеверов т = 1,0- -1,76 жм. [c.795]

Наружный цилиндр детали рассматриваемыми червячными фрезами не обрабатывается, между ним и дном впадины профиля фрезы оставляется небольшой зазор У основания профиля зуба делается фаска или закругление (фиг. 493, б, в) в соответствии с формой вершины профиля детали. Размеры закругления г принимаются равными размерам закругления вершины профиля детали. Угол фаски обычно ф = 35° для четырех-восьми шлицевых валиков. При увеличении числа шлиц угол фаски увеличивается. [c.824]

Предполагая, что такая же работа затрачивается на образование единицы объема кавитационных впадин, можно по размерам впадин определить работу, затрачиваемую на их образование. Далее, поскольку впадины близки по форме к сферическому сегменту, в первом приближении можно предположить, что часть освобождаемой при схлопывании пузырька энергии, которая затрачивается на образование впадины, равна отношению объема сферического сектора, основанием которого является поверхность впадины, к объему всей сферы. Центр этой сферы можно считать точкой, из которой гидродинамически сконцентрированная энергия схлопывания передается твердой поверхности в виде разрушающего удара. В простейшей модели, вероятно пригодной для оценки порядка величины начального радиуса пузырька и расстояния от центра схлопывания до поверхности, энергия распространяется из центра схлопывания во всех направлениях равномерно, причем скорость ее распространения очень велика по сравнению со скоростью течения. Эта модель показана схематически на фиг. 8.6. [c.394]

Отношение объема сферического сегмента, основанием которого является поверхность впадины, к объему всей сферы. (При расчете объема впадины принято считать, что она имеет форму сферического сегмента.) Предполагается, что такая часть полной энергии, высвобождаемой при схлопывании пузырька, затрачивается на образование данной впадины. [c.396]

Операции обрезки применяют также при изготовлении пространственных деталей с фланцем, для придания ему требуемой формы и размеров. Универсальный штамп для обрезки по элементам фланца прямоугольных коробчатых деталей (рис. 36, а) состоит из основания 5, на котором укреплены обрезная матрица 6 и плита 10 с пазами под колодки 7. В эти колодки входят винты или болты, фиксирующие положение цилиндрических упоров 8. На противоположном конце основания 5 установлена упорная планка 3, прикрепленная к угольникам 4, приваренным к основанию. В основании предусмотрено отверстие для провала отходов от обрезки. Между упорной планкой 3 и матрицей 6 находится обрезной пуансон 2 с хвостовиком /. Как видно из рис. 36, в, пуансон имеет кроме прямолинейной кромки, сопрягаемой с матрицей 6, дополнительную, служащую для обрезки закруглений по углам фланца. Эта кромка состоит из нескольких дугообразных впадин с углом 90° и радиусами по ряду предпочтительных чисел (например 2,5 4 6 10 16 25 и 40 мм), соответствующих стандартизованны.м радиусам закругления в углах фланца обрезаемой детали. Каждая из дугообразных впадин дополнительной кромки сопрягается с соответствующей ей кромкой одной из сменных обрезных матриц 11 (рис. 36, б).Каждая такая матрица представляет собой квадратную плитку с закругленными углами, радиусы которых выполнены по такому же ряду предпочтительных чисел, как и дуги пуансона 2. В центре матрицы расположено отверстие под головку винта или болга 9, которым матрицу 11 крепят [c.114]

Разрушение вследствие точечных раковин закаленных стальных тел является другим доказательством наличия изолированного максимума Ттах на некотором расстоянии под центром круговой области нагружения когда закаленные стальные катки (или колеса) непрерывно перемещаются по закаленному стальному основанию (рельсам), мелкие куски отколотого материала, зажатые между катками и основанием, будут создавать области сосредоточенных давлений и выкалывать с поверхностей контакта небольшие раковинки. Мы уже упоминали (см. 6.2, рис. 6.8) о родственных явлениях, наблюдаемых при оптических испытаниях в виде изохром для плоской деформации при сосредоточенных давлениях, когда изохромы принимали круговую форму. Высказывалось предположение, что известные метеорные кратеры в Аризоне и в Северной Канаде (кратерное озеро Чаб-ба) обязаны происхождением своих острых краев с сильно наклоненными, почти вертикальными стенками и чашеобразной формой срезывающему действию плотного роя метеоров, которые, ударившись о Землю почти вертикально, выбили в Земле большую впадину ). [c.305]

Изготовление конических зубчатых колес гораздо сложнее, чем изготовление цилиндрических колес. У конических колес зубья и впадины между зубьями имеют поперечное сечение постепенно изменяющейся величины. Боковые профили зубьев у конических колес непараллельны. Глубина и ширина впадин у них уменьшается от большего основания конуса к меньшему величина модуля эвольвентных зубьев также уменьшается. Более сложная геометрическая форма зубьев у конических прямозубых колес значительно усложняет нарезание по сравнению с цилиндрическими колесами. [c.249]

Явления трения Эйлер объяснял следствием зацепления шероховатостей поверхности, имеющих форму выступов и впадин треугольного профиля. На основании этого был сделан вывод, что коэффициент трения при скольжении меньше коэффициента трения при покое. [c.6]

Рис. 12. Формы оснований впадин зубьев по боково.му профилю

К числу наиболее важных конструктивно-технологических мероприятий, повышающих эксплуатационные свойства мащин, можно отнести улучшение формы деталей с целью снижения напряжений в опасном сечении применение технологических способов, обеспечивающих наи-лучщую текстуру материала детали (штампованные заготовки, формообразование, например зубьев, зубчатых колес накатыванием) уменьшение количества операций и правильное их чередование снижение уровня динамических нагрузок повышением точности изготовления и сборки, а также применением оптимальных зазоров и др. снижение концентрации нагрузки вследствие повышения точности изготовления и сборки, увеличения жесткости узла, оптимального взаимного расположения деталей, узлов и др. повышение чистоты впадин у зубчатых колес обеспечение рациональной ориентации обработанных рисок и оптимальной шероховатости рабочих поверхностей деталей обеспечение стабильности физико-механических свойств поверхностного слоя, особенно вблизи опасного сечения, для чего основание впадин торцов зубчатых колес следует шлифовать до химико-термической обработки обеспечение стабильности физико-механических, химических и геометрических свойств материала деталей обеспечение наиболее благоприятной эпюры остаточных напряжений при отсутствии локальных растягивающих напряжений в упрочненном слое применением упрочняющей обработки обеспечение контроля изделий в процессе проектирования и производстве на соответствие их основных эксплуатационных свойств техническим условиям на изготовление и приемку. [c.413]

При расчете высоты ножки резьбы инструмента /г необходимо учитывать, что основание впадины между его витками не должно соприкасаться с выдавленным металлом и участвовать в формировании наружного диаметра заготовки. При несоблюдении этого линия среднего диаметра заготовки становится криволинейной, а заготовка принимает бочкообразную и овальную форму. Кроме того, появ- [c.640]

Для обеспечения сопряжения эвольвентных зубчатых колес, изгот ов-ленных в различных условиях, необходимо, чтобы любое колесо соответствовало требованиям, стандарта, устанавливающего основные параметры зацепления. Стандарт на параметры зубчатой рейки установлен на основании свойства сопряженности пря.молинейнрго профиля рейки с эвольвентой окружности. Реечный контур ] (рис. 10.10), положенный в основу стандарта, т. е. принятый в качестве базового для определения теоретических форм и размеров зубчатых колес, называется теоретическим исходным контуром, или исходным контуром. Прямая а — а, перпендикулярная осям симметрии зубьев рейки, по которой их толщина равна ширине впадин, называется делительной. Расстояние между одноименными профилями, измеренное по делительной или любой другой параллельной ей прямой, называется шаго.и исходного контура Р, а расстояние между этими же профилями, измеренное по нормали,— основным шагом Pj исходного контура. Они связаны соотношением [c.101]

Метод копирования основан на прорезании впадип между зубьями дисковой модульной фрезой (рис. 9.9,а) или пальцевой зуборезной фрезой, форма режущих кромок которых соответствует форме впадины зуба колеса. Пальцевая фреза применяется для фрезерования профилей косозубых, прямозубых (рис. 9.9,6) и шевронных (рис. 9.9,( ) колес крупного модуля. После прорезания каждой впадины заготовку вручную поворачивают на угол 360"/" (на шаг зацепления). Это малопроизводительный и неточный метод. Применяется в единичном производстве, главным образом при ремонтных работах. [c.160]

Опыт закалки деталей сложного профиля, напри.мер шестерен, показал, что получение равномерного слоя по всей рабочей поверхности при индукционном нагреве возможно лишь при некоторых условиях. Если эти условия не соблюдаются, то закаленными оказываются или только зубцы, или, наоборот, только впадины. При этом форма индуктора не имеет решающего значения, хотя и оказывает некоторое влияние на характер нагрева. На этом основании при приближенном решении вопроса напряженность магнитного поля во всех точках поверхности нагреваемого предмета можно считать постоянной, что значительно упрощает задачу, не внося больщих искажений в основные закономерности. [c.144]

Цикл нагружения ЗК состоит из первоначального возрастания максимального уровня эквивалентного напряжения при запуске редуктора с наложением на этот уровень асимметричного нафу-жения от контакта зубьев работающего колеса. Сами зубья подвергаются изгибу. Максимальный уровень напряжения от изгиба работающих зубьев реализуется у их основания во впадине. Особенность формы цикла нагружения зубьев заключается в его несимметричности. В момент вхождения [c.680]

Л, Б. Эрлих дает такое объяснение природы терморастрескивания. Быстрый нагрев поверхности трения при большом градиенте температуры по глубине вызывает в поверхностном слое напряжения сжатия. Эти напряжения значительно превосходят по абсолютной величине растягивающие напряжения в остальной части детали и обусловливают при определенных условиях неустойчивость упругого или упругопластического состояния этого слоя. Такими условиями является высокий нагрев поверхностного слоя или переход его в пластическое состояние при этом модуль упругости материала принимает малые значения. Этот слой становится подобным сжатой пластине или оболочке из эластичного материала на упругом основании. Неустойчивость исходной формы приводит к образованию гофра. Цилиндрическая поверхность бандажа или барабана превращается в гофрированную, причем выступы и впадины идут параллельно оси. Выступы волнистой поверхности концентрируют нагрузку, происходит их перегрев, они становятся местами подплавле-ния и очагами зарождения трещин. [c.235]

Шагом волны называется расстояние между вершинами соседних неровностей. Высотой волны называют высоту вершины возвышенности относительно нижней точки впадины. Шаг волны 5в значительно больше ее высоты Нв (обычно выполняется соотношение Sb > 40Нв). Параметры Sb и Нв определяются на основании обработки волнограмм поверхности, снятых с помощью щуповых приборов. Форма волн часто близка к синусоиде. [c.162]

Скольжение профилей шевера и обрабатываемого колеса, обеспечивающее процесс резания, имеется только на боковых сторонах зубьев и отсутствует на вершинной режущей кромке, где отсутствует и задний угол. Поэтому эта кромка работает в неблагоприятных условиях и при перегрузке часто ломается особенно недопустима работа вершинной кромки по дну впадины обрабатываемого колеса и по переходной кривой, образующейся при предварительном нарезании колеса (например, червячной фрезой или долбяком). При касании вершинной кромки зубьев шевера переходной кривой появляется кромочное зацепление и нарушается правильное зацепление шевера с обрабатываемым колесом. Правильная работа шевера обеспечивается соответствующим выбором формы и размеров припуска под шевингование Он должен уменьшаться до нуля у ножки зуба. Наиболее часто применяемые формы припуска, приведены на фиг. 477. Для обработки колес под шевингование применяют фрезы ч долбяки, имеющие утолщения на вершине зуба (фиг. 477, а). Величина утолщения фиблизительно равна величине припуска на сторону, оставляемого на шевингование, т. е. 61= 0,04- 0,06 мм. Высота определяется расчетом . Для облегчения пересопряжения зубьев шевера и колеса в процессе их зацепления припуск на вершине зуба колеса также уменьшают аналогично форме зубьев колес со срезом, для чего предусматривают специальное утолщение у ножки зубьев предварительного инструмента (долбяка или червячной фрезы). Приведенная форма зубьев долбяка н фрезы затруднительна в изготовлении поэтому была разработана другая форма зубьев с плавно изменяющейся величиной припуска (фиг, 477, б). Профиль зубьев червячных фрез образуется по двум прямым с углами 01 и а долбяков — по двум эвольвентам. Расчет инструмента под шевингование имеется в [6], [7]. На Горьковском автомобильном заводе с целью уменьшения переходных кривых при нарезании заготовок под шевингование проектируют долбяки с малой или отрицательной величиной смещения исходного сечения а. При применении этих долбяков уменьшается угол зацепления при нарезании долбяком колеса, уменьшается диаметр начальной окружности колеса при нарезании, центроида обработки приближается к основанию профиля изделия и уменьшаются переходные кривые. [c.795]

Статическая напряженность елочных хвостовиков в поперечном сечении между основаниями первых впадин составляет от 100 до 200 Mh m (10— 20 кГ1мм ) в номинальных напряжениях при температурах 500—700° С. Величина переменных напряжений, зависящая от конструкции двигателя, может достигать на резонансных режимах 30—100 Мн/м (3—10 кГ1мм ). В лопатках, имеющих бандажные полочки, напряжения при колебаниях по первой форме [c.249]

Геологические наблюдения, проведенные в высоких горных грядах и в других местах, доставляют убедительные доказа-тельства того, что на протяжении прошлой геологической истории Земли громадные континентальные плато двигались как друг относительно друга, так и по отношению к их основанию. Представляется уместным начать этот параграф с указания некоторых важных с точки зрения геомеханики сведений относительно форм прибрежной полосы морей и направлений высоких горных гряд и глубоких впадин океанов, как они вырисовываются перед объективным наблюдателем на карте земного [c.793]

Жидкостная полировка позволяет обрабатывать изделия сложной формы с глубокими впадинами, с уступами и т. п., т. е. таких деталей, полировка которЬ1Х кругами затруднительна. Для жидкостной полировки необходима специальная установка. На фиг. 22 показана опытная заводская установка (конструкции К. П. Кочетова), основанная на пневмо-эжекционном принципе подачи абразивной жидкости. [c.1146]

Та же форма с зазором у основания нарезки винта и гайки (фиг. 40) положена в основание системы нарезки 51 1898 (интернациональной системы) в метрической сис1еме (ОСТ 94. 32 и 193). Величина зазора г равна 0,0451 в, вследствие чего большая длина соприкасания поверхностей, чем в системе Витворта ( гЯ О.бб 5), но зато большее влияние острых впадин. [c.264]

Эта величина характеризует работу образования новых граничных поверхностей при зарождении пузырька на поверхности нагрева. В случае раосмотренном 1на рмс. 13-1, отношение поверхности основания РоК полной поверхности Р пузырька можно выразить через тригонометрические функции от величины 0 [Л. 148]. Однако приведенное выражение применимо также для более общего случая, когда пузырек образуется не на плоском участке (как на рис. 13-1), а в углублении или на выступе элемента шероховатости произвольной формы [Л. 143]. Тогда отношение Ро/Р характеризует ту долю поверхности пузырька, на которой пар соприкасается с поверхностью нагрева. Отношение зависит от формы элемента шероховатости. Можно видеть, что при этом работа образования граничных поверхностей будет тем меньше, чем больше отношение Ро/Р и чем больше величина краевого угла 0. Отсюда следует вывод, что наиболее вероятными местами возникновения пузырьков на теплоотдающей поверхности будут элементы шероховатости в виде углублений, впадин И т. п. (величины Ро/Р для углублений больше, чем для плоских участков или выступов) и именно те из них, в которых местные условия смачивания по каким-либо причинам ухудшены. Локальное ухудшение смачивания (увеличение 0) может вызываться неоднородностью материала поверхности, инородными включениями, различными загрязнениями и, в частности, трудноудаляемыми сдсорбционными пленками масел и жиров, механическими напряжениями и т. п. Размеры этих элементов шероховатости оказываются того же порядка, что и критический радиус пузырька / к- [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...