Выбор режима нагрева

Величина термического к. п. д. свидетельствует о правильном или неправильном (с энергетической точки зрения) выборе режима нагрева — частоты источника питания, времени нагрева, температуры нагрева поверхности. [c.13]

Глубина закаленного слоя принимается в расчете равной глубине прогрева до точки магнитных превращений. Без большой ощибки можно считать, что последняя приблизительно равна глубине, на которой в структуре стали содержится не меньше 50% мартенсита, что примерно соответствует твердости HR 45—50 (см. 2-3). Обычно при правильном выборе режима нагрева толщина этого слоя составляет около 70% полной толщины, определенной по макроструктуре. [c.69]

При выборе режима нагрева сварных узлов повышенной жесткости из аустенитных сталей при термообработке особое внимание должно быть обращено на длительность пребывания изделия в зоне температур 700— 750° (в зависимости от марки стали). [c.92]

Выбор режима нагрева перед обработкой давлением заключается в определении рационального температурного интервала (температур начала и конца обработки) и времени нагрева. Нижняя граница температурного интервала обработки давлением стальных заготовок превышает 727 °С, а верхняя должна быть на 100... 150 °С ниже температуры начала плавления. При нагреве до более высоких температур в металле появляются два вида дефектов — перегрев и пережог При перегреве размеры зерен увеличиваются, пластичность уменьшается [c.290]

Непостоянство формы термической кривой обусловливает следующие особенности, которые необходимо иметь в виду при выборе режимов нагрева [c.250]

Выбор режима нагрева [c.176]

Как производят выбор режима нагрева [c.185]

Для рационального выбора режимов нагрева и термообработки сплавов, а также правильного использования последних в виде конструкций, работающих при высоких температурах, необходимо изучение влияния газовой среды на процесс окисления сплавов. В предыдущих исследованиях [1—3] было показано большое влияние газовой среды на окисление при высокой температуре и свойства окалины нержавеющих и жаростойких сплавов, а также предложен новый метод уменьшения окисляемости ряда сплавов при нагреве и термообработке увеличение окислительной способности газовой среды в целях создания условий для образования на поверхности сплавов окисных пленок с высокими защитными свойствами. [c.19]

Таким образом,/при выборе режима нагрева необходимо учитывать род и марку материала, наличие остаточных напряжений от предыду- [c.154]

Этот метод очень прост и дешев, не требует дорогих устройств и применяется для закалки крупных зубчатых колес, шейки валов трактора, прокатных валков и других деталей. Некоторая опасность заключается в возможности перегрева поверхности детали однако правильный выбор режима нагрева (расход газа, расстояние от горелки до изделия, скорость движения и т. д.) позволяет избежать этой неприятности. [c.122]

Для выбора режима нагрева цветных металлов целесообразно пользоваться теми же методами расчета, что и для стали. [c.366]

При выборе режимов скоростного однорядного обжига устанавливают максимально допустимые скорости нагрева и охлаждения, исключающие возможность появления трещин, условия нагрева в период дегидратации, длительность выдержки при максимальных температурах. Для скоростного однорядного обжига, характеризующегося резким подъемом температуры (5000—10 000°С/ч), особое значение имеет выбор режимов нагрева в процессе удаления из керамической массы гидратной влаги либо газов, условно называемом процессом дегидратации. [c.396]

Правильный выбор режима нагрева трубной заготовки в значительной мере определяет качество труб и производительность трубопрокатных установок. [c.22]

Термообработка. При выборе режима нагрева под закалку сталей с пониженной прокаливаемостью следует учитывать, что низкая прока- [c.29]

Нагрев заготовки. Правильный выбор режима нагрева металла в значительной мере определяет качество готовых труб и в то же время обеспечивает работу всего оборудования при наименьших нагрузках и с меньшим расходом энергии. [c.19]

Основным условием выбора режима нагрева является допустимый перепад температуры в жидкостном слое, определяемый условиями (2.36), которые выполняются даже при перепадах в несколько десятков градусов, однако с целью устранения конвекции они не должны превышать несколько градусов. [c.102]

Поскольку от ответов на эти вопросы зависит назначение восстановительной термообработки и выбор режимов, рассмотрим результаты исследования залечивания пор в условиях изотермического нагрева в различных областях температур. [c.250]

Рассмотрим более подробно методические особенности осуществления режимов нагрева и охлаждения образца. Выбор способа нагрева в значительной степени определяется диапазоном изменения температуры, длительностью цикла нагрева — охлаждения, требованиями к равномерности температурного поля и уровню температурных напряжений. [c.253]

Разработку таких методик и проведение исследований целесообразно начать с изучения закономерностей изменения в процессе нестационарного теплового воздействия механических и теплофизических свойств применяемых в конструкции материалов, а не конструктивных элементов. Обобщенные данные о температурной зависимости свойств изучаемых материалов при нестационарных режимах нагрева могут быть непосредственно использованы при расчетах тепловых полей и оценке несущей способности выполненных из них конструктивных элементов, а также полезны для разработки теории моделирования работы реальных конструкций. Кроме того, такие данные необходимы для сравнительной оценки теплостойкости и обоснованного выбора материалов для тех или иных изделий, работающих в сходных с изучаемыми условиях. [c.174]

Возможность проведения таких микроструктурных исследований реализована в установке ИМАШ-11 (см. гл. III). На этой установке изучали особенности изменения структуры образцов на примере термостойких ориентированных стеклопластиков АГ-4С и ЭФ-С в зависимости от интенсивности и продолжительности теплового воздействия при одностороннем программированном нагреве. Стеклопластик ЭФ-С представляет собой анизотропный прессованный волокнистый материал, связующим в котором служит эпоксидно-фе-нольная смола, а наполнителем являются стеклонити. Стеклопластик АГ-4С— это анизотропный прессованный волокнистый материал на основе модифицированной фенольно-формальдегидной смолы. Выбор стеклопластиков ЭФ-С и АГ-4С для исследования обусловлен тем, что уже накоплены основные данные о механических свойствах этих эффективных и широко применяемых в высокотемпературной технике материалов при их статических испытаниях в условиях нормальных температур и изотермических режимах нагрева [77 114] . [c.263]

Рис. 7. Диаграмма выбора оптимальных режимов высокочастотного нагрева стали У12 при закалке в воде (в рамке указана область рекомендуемых режимов нагрева)

Широкие возможности регулирования и выбора электрических режимов нагрева, а также отсутствие открытого огня делает электроконтактный нагрев незаменимым при пайке сложных блоков приборов. [c.289]

Разработка технологического процесса свободной ковки включает 1) составление чертежа поковки с назначением припусков, допусков и напусков 2) определение веса и размеров исходного материала 3) выбор основных, вспомогательных и отделочных кузнечных оп раций и их взаимной последовательности, а также подбор необходимого основного и вспомогательного ковочного инструмента и приспособлений 4) выбор машинного оборудования и расчёт его мощности 5) установление режимов нагрева, типов и размеров нагревательных устройств 6) определение состава рабочей силы и норм выработки. [c.321]

Выбор режима высокочастотного нагрева. Независимо от выбранного способа обработки нагрев слоя 6 может быть осуществлён при различных значениях Л удельной мощности АР и времени нагрева /. С повышением частоты уменьшается глубина проникновения тока в сталь и понижается величина необходимой удельной мощности ДР, выделяемой в каждом сл2 нагреваемой поверхности. Для того чтобы нагреть слой S, имеющий значительно большую толщину, чем глубина проникновения р, используется теплопроводность стали. Время нагрева при повышении частоты питающего тока f возрастает, но при этом также может быть увеличена поверхность, подвергаемая одновременному нагреву F, за счёт снижения величины требуемой удельной мощности ДР. [c.171]

Первое требование осуш,ествляется правильным выбором режима отжига применительно к материалу диафрагмы. Необходимое условие для выполнения второго требования — сохранности поверхности лопаток — является проведение отжига в восстановительной атмосфере, предупреждающей окисление направляющих лопаток при нагреве диафрагмы. [c.34]

В практике выбора режима термической обработки различных металлических деталей при лабораторных исследованиях, изучении тепловых свойств материалов, конструировании различных терморегулирующих устройств и т. д. приходится принимать во внимание характер кинетических кривых нагрева и охлаждения. Указанному вопросу посвящен ряд работ [1—4], результатами которых можно воспользоваться при расчетах кривых нагрева (охлаждения) реальных печей. В частности, используя результаты этих исследований, нами [5, 6] предпринята попытка разработать метод нагрева и охлаждения по наперед заданному закону. При расчетах использовались основные положения теории регулярного режима. Однако изучение кинетики нагрева лабораторных печей с электрическим обогревом [5] показало, что [c.310]

Введение критерия Кз предопределяет выбор мягкого или жесткого режима нагрева при панке, характеризуемого скоростью нагрева [c.333]

Условия работы инструмента определяют выбор режимов термической обработки сталей. Высокое качество термической обработки обеспечивается защитой поверхности от обезуглероживания соблюдением условий и температур нагрева, а также условий Охлаждения для достижения оптимального сочетания свойств при наименьшей деформации инструментов. [c.638]

Учитывая все эти особенности, при выборе режима сварки нужно стремиться к увеличению скорости нагрева и охлаждения металла. В частности, при дуговой сварке силу тока снижают на 10.. .30 % по сравнению со сваркой углеродистых сталей, повышают скорость сварки, накладывая узкий ниточный шов, применяют принудительное охлаждение. [c.187]

Наиболее надежным и дешевым способом соединения композиционных материалов является точечная сварка. Высокое качество и надежность соединения обеспечиваются режимами сварки, при которых упрочняющие волокна не подвергаются длительному нагреву и не перерезаются. Сварка композиционных материалов требует тщательного выбора режимов, которые реализуются на обычном сварочном оборудовании или усовершенствованном, обеспечивающем более плавное регулирование давления и температуры. [c.323]

Описанные выше методы определения пластичности при высоких температурах применяются при внутризаводских испытаниях, при разработке новых технологических процессов или сталей, режимов нагрева перед горячей деформацией, а также при выборе вида деформации. В отдельных случаях такие испытания предусматриваются техническими условиями на заготовки, используемые для горячей механической обработки. [c.347]

Возможность и способ осуществления требуемых по данной технологии термической обработки режимов нагрева устанавливают, в частности, проводя тепловые расчеты. Проведение расчетов необходимо также при выборе печного оборудования, в ходе разработки технических требований на проектирование печей и печных агрегатов. Тепловые расчеты выполняются технологом по термической обработке стали, например, при переходе на другую номенклатуру обрабатываемых в имеющихся печах изделий, при текущей модернизации и совершенствовании печного оборудования, для уточнения паспортных характеристик печей, при снабжении их системами управления и т. д. [c.81]

При выборе режима нагрева под закалку стали марки 55ПП следует учитывать, что низкая прокаливаемость сохраняется лишь при нагреве в определенном интервале температур. При превышении некоторой температуры нагрева — порога роста прокаливаемости — прокаливаемость резко возрастает. [c.250]

Как было указано выше, выбор режима нагрева и закалки обычно проводится посредством выполнения так называемого закалочного ряда (см. рис. 15). Для этого при неизменной настройке установки закаливают несколько деталей с различным. постепенно повышающимся временем нагрева. Если при оптимальном качестве слоя закалки (мелком зерне аустенита — не крупнее 11-го балла, высокой твердости) глубина слоя закалки отличается от требуемой по техническим условиям, то следует посредством изжнемя режима установки выбрать другой уровень удельной мощности (а следовательно, и скорости нагрева) и выполнить закалку и исследование нового закалочного ряда. [c.266]

Выбор режима нагрева слоистых пластиков. Нагрев заготовок особенно необходим при штамповке ответственных деталей сложной формы из слоистых пластиков толщиной свыше 2 мм. При этом следует учитывать, что штамповка с нагревом материала вие штампа является примером ненадежного технологического процесса, так как его режимы труднокоитролируемы. [c.319]

При выборе режима нагрева для закалки сталей в пониженной прокалива-е.мостью следует учитывать, что низкая прокаливаемость сохраняется лишь при нагреве в определенном интервале температур. При превышении некоторой температуры нагрева — порога роста прокаливаемости — прокаливаемость резко возрастает. Интервал оптимальных температур закалки зависит от следующих факторов технологии плавки (дуговая, мартеновская), содержания углерода, количества присадки титана и др. [c.34]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с (о - - )-структурой имеют диапазоны превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость /Зч]1аэы значительно влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев сплавов до температуры существования 3ч])азы не повышает, а, наоборот, снижает усталостную прочность. Двухфазные сплавы с 9(Х)-г1 100 МПа после нагрева в (о+ 3)-области и медленного охлаждения с печью имеют 0. =390 +480 МПа, что соответствует нижней зоне разброса данных (рис. 93). Ускоренное охлаждение сплавов с этих же температур повышает о., до 540—610 МПа, т.е. до значений, расположенных в верхней зоне разброса [136]. Поэтому с целью повышения целесообразно использовать ускоренное охлаждение после завершающих операций термической или термопластической обработки. [c.154]

Для определения запасов прочности при нестационарных условиях нагружения и нагрева предложен [14] способ приведения этих запасов к запасам при стационарных условиях нагрева. Величины полученных таким образом запасов зависят от выбора режима, к которому делается приведение. При вычит слении запасов прочности приведением к стационарному подобному по нагреву режиму, получаются результаты, сопоставимые между собой. [c.532]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Литье по выплавляемым моделям 352 353 — Заливка форм 374 — Литниково-питающие системы 371 — 374 — Технологические особенности 374 Литье погружением 415 — См. также Дефекты отливок при литье погружением Литье под давлением — Общая характеристика способа 336, 337 —- Особенности технологии 337—339 — Рекомендуемые давления подпрессовки для различных групп отливок 340 — Силовые режимы прессования 344, 345 — Температурные режимы 342 — 344 Литье под низким давлением — Вентиляция форм 403 — Выбор места и способа подвода металла к отливке 403 — Выбор режимов литья 404 — Гидродинамические режимы заливки формы 401 — 403 — Давление газа при затвердевании отливки 403 — Оборудование 404 — 406 — Особенности литья различных сплавов 404 — Параметры технологического процесса 401 — Схема литья 401 — См также Дефекты отливок при литье под низким давлением МеталЛопровод пфи литье под низким давлением Литье с кристаллизацией под давлением 423—428 — Влияние давления прессования на прочность сплава 426 — Изго-товляемые отливки 423, 424 — Основные технологические параметры 425, 426 Состав и качество покрытий пресс-форм 426, 428 — Схемы прессования 424 — См. также Дефекты отливок при литье с кристаллизацией под давлением Литье с направленной кристаллизацией См. также Дефекты отливок при литье С направленной кристаллизацией при нагреве формы и регулируемом [c.522]

Для определения термического цикла пайки недостаточны одни лишь данные о совместимости паяемого материала с припоем, флюсом, газовыми средами, а также оптимальной температуре пайки и выдержки при ней, полученные на лабораторных образцах без учета масштабных и конструкционных факторов изделия и его массы. Лабораторные образцы сравнительно малы по размеру и просты по конструкции. Режимы пайки, полученные в лабораторных условиях, можно применять лишь для простых по конструкции изделий, размеры которых соизмеримы с размерами лабораторных образцо]в. Для конструктивно сложных изделий относительно больших размеров и массы, особенно при пониженной теплопроводности паяемого материала, при лабораторных Испытаниях остаются не выясненными длительность нагрева изделия до температуры пайки и длительность его охлаждения после пайки. Между тем при иагреве и охлаждении изделия процесс контактного взаимодействия на границе паяемого металла с технологическими и вспомогательными материалами развивается во времени. Поэтому влияние цикла пайки на протекание таких процессов, а следовательно, и на качество изделия в целом может быть весьма существенным. Кроме того, анализ конструкционной сложности и учет масштабного фактора и массы изделия необходимы как при выборе способа нагрева, так и при расчете термического цикла пайки для предотвращения развития в его элементах недопустимых тепловых пластических деформаций. [c.237]

Следовательно, выбор способа нагрева и расчет термического цикла пайки в целом должны основываться на предварительном анализе конструкционной сложности, масштабного фзктора и, массы изделия, теплофизических характеристик паяемого металла, данных о допустимой длительности иагрева и охлаждения паяемого металла, припоя, флюса при выбранном на стандартных образцах режиме пайки. При атом важно также учитывать особенности способов нагрева, возможности их ислользоваиия при пайке изделия и обеспечения требуемой производительности процесса. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...