Контактные деформации зубчатых колес

КОНТАКТНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [c.559]

Контактные деформации зубчатых колес [c.586]

Контактные напряжения играют основную роль при расчете шариковых и роликовых подшипников, зубчатых колес, элементов кулачковых механизмов и т. д. Эти напряжения определяют методами теории упругости при следующих допущениях а) в зоне контакта возникают только упругие деформации, следующие закону Гука б) линейные размеры площадки контакта малы по сравнению [c.219]

Коэффициенты неравномерности рас-преде.ления нагрузки (концентрации нагрузки) по ширине зубчатого венца при расчете на контактную прочность Кц и при расчете на изгиб Кр зависят от упругих деформаций валов, корпусов, самих зубчатых колес, износа подшипников, погрешностей изготовления и сборки, вызывающих перекашивание зубьев сопряженных колес относительно друг друга, последнее увеличивается с увеличением ширины венца bj, поэтому ее ограничивают (значения bj регламентируются рекомендуемыми пределами значений vj/,,). [c.191]

При концентрации нагрузок в отдельных зонах поверхности зуба, например из-за деформации валов и зубчатых колес, возможны отдельные зоны контактных разрушений поверхности (рис. 24, в). [c.94]

Динамический анализ зубчатых передач производится с учетом указанных выше факторов, причем из рассмотрения исключаются второстепенные явления, как изменение угла зацепления зубьев вследствие их деформаций влияние неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий и кромочного зацепления вследствие перекосов зубчатых колес под нагрузкой проявление различных погрешностей изготовления и монтажа зубчатых колес. Эти факторы, оказывающиеся существенными при исследовании прочности или точности зубчатых передач, влияют и на динамические процессы в приводе. Однако их влияние имеет для привода в целом обычно локальный характер и при исследова нии динамических свойств привода может не учитываться. [c.31]

Изгиб зубьев, деформации контактного сжатия и сдвига рабочих поверхностей зубьев, трение и удары торцов зубьев зубчатых колес коробок передач при включении скорости [c.230]

Угол перекоса зубчатого колеса Суммарная деформация (изгиба и контактного сжатия) сопряжённой пары зубьев в см Ошибка в окружном шаге или в профиле зубьев в микронах [c.217]

Преимущества азотированных зубчатых колес реализуются только при очень высокой точности изготовления в передачах с минимальной неравномерностью распределения удельных контактных нагрузок по ширине зубчатого венца, вызванной деформациями. В косозубых передачах реализовать преимущества азотирования значительно труднее, чем в прямозубых. [c.829]

Пластические деформации (перемещения материала) поверхности детали могут образоваться также и под действием динамических нагрузок, возникающих от другой детали, например, при больших контактных напряжениях, превышающих предел текучести материала (зубчатые колеса экскаваторов, бандажи колес подвижного состава и др.). [c.44]

Разновидностью усталостной прочности является контактная прочность — способность рабочей поверхности сопротивляться разрушению. (выкрашиванию или пластической деформации) от контактных напрян<ений сжатия, многократно возникающих в процес- се эксплуатации (например, на рабочих поверхностях зубчатых колес). [c.95]

Наибольшую сложность представляет определение жесткости зубьев колес, требующее использования методов теории упругости. Деформация прямых зубьев определяется суммой трех компонент — изгибной деформацией, контактной и деформацией прилежащей к зубу части обода зубчатого колеса. Многочисленные расчеты и эксперименты позволяют рекомендовать следующую приближенную зависимость для определения суммарной деформации прямого зуба [3] [c.103]

Ошибка зубчатой передачи от контактной деформации профиля зуба колеса (тип 111) л os а зуб) А — постоянный, .q — переменная [c.439]

Зубчатые колеса открытых передач можно рассчитывать только по прочности зубьев на изгиб, но для предотвращения больших пластических контактных деформаций следует принимать кф-к = 1.6, если кф-кч> 1,6. [c.343]

Отклонения передаточного отношения еще больше возрастают с момента возникновения рабочих нагрузок (натяга — размера динамической настройки фд) и их колебаний из-за отклонений ряда факторов, действующих в процессе обработки (отклонения физико-механических свойств материала заготовок, погрешностей заготовок, погрешностей установки заготовки и фрезы, степени затупления фрезы и ряда других). Отклонения рабочих нагрузок порождают отклонения размера динамической настройки фд (передаточного отношения) из-за упругих крутильных и контактных деформаций деталей кинематической цепи (особенно валиков), которые, в свою очередь, порождают погрешности нарезаемого зубчатого колеса. [c.29]

Наряду с указанными достоинствами передачи с зацеплением М. Л. Новикова имеют и недостатки. Основными недостатками их являются значительное уменьшение контактной площадки при перекосах зубчатых колес и изменении межосевого расстояния, которые могут возникнуть в результате погрешностей при изготовлении и сборке или упругих деформаций передачи. При умень-ш-ении контактной площадки вся нагрузка, действующая на зубья, может оказаться сосредоточенной на небольшом участке длины зубьев, и, следовательно, зубья могут быть сильно перегружены. Неправильное положение зубьев может также быть причиной возникновения дополнительных динамических нагрузок. [c.262]

Контактные деформации и напряжения при статических нагрузках. Характер сопряжения некоторых деталей машин отличается тем, что передаваемые ими по ограниченной (малой) поверхности нагрузки вызывают в зоне контакта высокие контактные напряжения (зубчатые и фрикционные колеса, подшипники качения и др.). Теоретически контакт колец и тел качения шарикоподшипников до нагружения является точечным, а для зубчатых колес и роликоподшипников — линейным. Под нагрузкой характер сопряжения отличается от указанного — контакт осуществляется по ограниченным поверхностям. [c.37]

Податливость системы генератор—зубчатый венец гибкого колеса проявляется через зазоры в гибком подшипнике, посадки гибкого подшипника в гибкое колесо, контактные деформации в гибком подшипнике и растяжение гибкого колеса. Влияние всех этих факторов рассмотрено в гл. 4. На диаграмме относительного положения зубьев (см. рис. 4.16) показано упругое смещение зубьев гибкого колеса в нагруженной передаче относительно своего начального положения в ненагруженной передаче. Это смещение зуба, разделенное на радиус гибкого колеса, образует угол упругого поворота выходного вала. Значение упругого смещения зуба можно определить по формуле (4.40), в которой при ф = я/2 равны нулю Фй [c.163]

Основными причинами шума и вибрации при работе зубчатых колес являются недостаточно высокая точность обработки колес (в первую очередь циклические ошибки и ошибки шага зацепления, ошибки профиля, окружного шага и направления зубьев) неточности, допущенные при монтаже колес контактное трение зубьев деформация зубьев и валов под нагрузкой резонанс корпуса зубчатой передачи. [c.179]

Неисправности электрических машин можно подразделить на неисправности электрических и механических частей. К наиболее существенным неисправностям по электрическим и токоведущим частям относятся понижение сопротивления изоляции, пробои, механические разрушения, старение изоляции у токопроводящих проводов — трещины и надломы, износ, перегрев и расплавление контактных соединений по механическим частям трещины валов якорей и подшипниковых щитов, ослабление посадки малого зубчатого колеса на конусной части вала и внутренних колец подшипников на шейках вала якоря тягового двигателя, разрушение сепараторов подшипников, деформация горловин остовов и ослабление подшипниковых щитов в остовах, износ вкладышей и деформация деталей моторно-осевых подшипников, ослабление болтов, крепящих полюсы, щеткодержатели, крышки моторно-осевых подшипников, просадка и поломка пружин подвески тяговых двигателей. [c.90]

При выборе стали для изготовления зубчатых колес необходимо учитывать ее стоимость, обрабатываемость, прокаливаемость и деформацию колеса при термической обработке. Так как основным элементом зубчатого колеса является зуб, применяемые стали и методы упрочнения должны обеспечивать высокую контактную и усталостную прочность, прочность при изгибе, ударе и износостойкость зуба. [c.223]

Упругая податливость элементов зубчатых колес определяется суммарным перемещением пары сопряженных зубьев от их изгиба и контактной деформации, а также деформации элемен- [c.112]

Наибольшей контактной прочностью обладают цементованные зубчатые колеса, имеющие высокую поверхностную твердость при достаточно большой твердости сердцевины и толщине цементованного слоя. При закалке зубья цементованных зубчатых колес обычно утолщаются, а цианированных — утончаются. Для уменьшения деформации зубчатых колес при термообработке подбирают сталь соответствующего химического состава, имеющую суженные допустимые пределы содержания углерода и других элементов. При этом деформации становятся более стабильными, и их можно учитывать при изготовлении колес. Для исправления после термообработки и сглаживания рабочих поверхностей зубьев, зубчатые колеса иногда обрабатывают чугунным притиром со специальным составом. [c.245]

Коэ( )фициент Кщ учитьтает неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, обусловливаемую погрешностями изготовления (погрешностями направления зуба) и упругими деформациями валов, подшипников. Зубья зубчатых колес могуч прирабатываться в результате повышенного местного изнашивания распределение нагрузки становится более равномерным. Поэтому рассматривают коэфс()ициенты неравномерности распределения нагрузки в на-ча. 1ьный период работы Кщ и после приработки Кщ [c.18]

Для валов, опирающихся по концам на подшипники скольжения, условную опору располагают на расстоянии (0,25 -ь0,3)/ от внутреннего торца подшипника (рис, 24.7, в), что обусловлено смещением в эту сторону максимальных контактных давлений вследствие деформаций вала и подшипника. Ыагрузки от зубчатых колес, шкивов, звездочек и других подобных деталей передаются на валы через поверхности контакта. В расчетах валов эти нагрузки для упрощения заменяют сосредоточенными эквивалентными силами, приложенными в середине ступицы (рис. 24.7, г). [c.410]

Осевое биение стола (планшайбы, шпинделя) Дефект взаимной пригонки кольцевых направляющих стола (шпинделя), их деформация или выработка. Дефекты подпятника Осевое смещение заготовки, установленной на станке У зубчатых колес непостоянство направления винтовых линий зубьев без нарушения направления контактных линий У винтов непостоянство углов наклона витков без па-рушення точности шага нарезки На точность прямозубых зубчатых колес не влияет [c.628]

Азотирование применяют и для мало- и средненагруженных колес сложной конфигурации, например, с внутренними зубьями, шлифование которых трудно осуществить. В этом случае зубчатые колеса изготовляют из стали 40Х (конические) или 40ХФА (цилиндрические). После азотирования на глубину 0,1—0,13лг (но не более 0,6 мм), в результате которого обеспечивается минимальная деформация, проводится только притирка или хонингование зубьев. Азотированные колеса при большем числе циклов нагружений не уступают по контактной прочности (сопротивлению выкрашиванию) цементованному (нитроцементованному), но вследствие малой толщины слоя для них должна быть меньше контактная нагрузка. [c.344]

Снижения отрицательного влияния погрешностей зубчатых колес можно достичь, повышая деформацию зубьев в момент входа их в зацепления, которая достигается как повышением общей податливости зубьев, так и повышением податливости зубьег. в интересующей точке зацепления. Этого можно добиться увеличением высоты зубьев (рис. 9, а) или уменьшением толщины зуба в интересующей точке контактной лишш (рис. 9, б). При этом, однако, приходится проводить оценку прочности зубьев измененной конфигурации. [c.112]

Рабочая толщина венца зубчатого колеса зависит от многих факторов. Прочность поперечного сечения венца должна соответствовать прочности зуба на изгиб. К напряжению от рабочей нагрузки в поперечном сечении венца прибавляются напряжения, возникающие от посадок венца на центр и центра на вал. Посадка венца на центр и размер рабочего сечения венца должны бьггь подобраны так, чтобы не создавать пластических деформаций бронзы от контактных напряжений в плоскости соединения венца и центра по размеру 1 б- [c.33]

Крепление зубчатых колес на валиках производится несколькими способами (табл. 10). Наиболее распространено крепление коническим Штифтом. Достаточно надежное соединение коническим штифтом требует неподвижной посадки шестерни на валике и высококачественного выполнения штифтового соединения. Штифтовое крепление, при котором шестерня сидит на валике с зазором даже очень маленьким, не рекомендуется для передач высокой точности. Проводившиеся С. Т. Цуккерманом и М. М. Домбровской исследования указывают на наличие довольно значительных контактных деформаций в соединениях с коническими штифтами, которые приводят к смещениям шестерни относительно валиков. Предполагается, что контактные деформации соединений с цилиндрическими штифтами должны давать значительно меньшие деформации ввиду большей точности совпадения поверхности штифта и отверстия, однако они недостаточно исследованы. [c.557]

На фиг. 99 показана схема электроконтактного динамометра, основной частью которого являются две пластинчатые полуэллип-тические пружины 6. Деформация пружин передается через тягу 1, двуплечий рычаг 5 с зубчатым сектором 7 на зубчатое колесо 8, на оси которого установлен поводок 4 с ползуном 3, перемещающимся по набору контактных изолированных одна от другой пластин 2. Эти пластины соединены электропроводами с измерительным прибором, отмечающим величину усилия (на схеме этот прибор не показан). [c.169]

Основной причиной выхода -из строя зубчатых колес является повреж-дение зубчатых венцов в результате изнашивания и поломок зубьев. Целью приводимых ниже расчетов является предотвращение преждевременных выходов из строя зубчатых колес из-за поломок зубьев и разрушения их активных поверхностей в результате развития усталостногЬ выкрашивания. Вводимые ниже ограничения по контактным напряжениям способствуют предупреждению нарушающих нормальную работу пластических деформаций и друглх видов изнашивания. [c.31]

Благодаря большей нагрузочной способности передачи Новикова по сравнению с передачами эвольвентного зацепления более компактны и допускают большее передаточное отношение, а благодаря толстой масляной пленке между соприкасающимися зубьями уменьшается износ зубьев и повышается к. п. д. передачи. Недостаток передачи Новикова — значительное уменьшение контактной площадки при перекосах зубчатых колес и изменении межосевого расстояния в результате погрешностей изготовления и сборки или упругих деформаций передачи. При уменьшении контактной площадки вся нагрузка может оказаться сосредоточенной на небольшом участке длины зубьев и, следовательно, зубья могут быть сильно перегружены. Неправильное положение зубьев кюжет также вызвать дополнительные динамические нагрузки. Передачи Новикова благодаря компактности и хорошей приработке зубьев нашли применение главным образом при передаче больших постоянных нагрузок. [c.200]

Различают ограниченное и прогрессивное выкрашивание, имеющее место в зубчатых колесах, изготовленных из относительно мягких <СНВ 350 материалов. Ограниченное выкрашивание иногда возникает в начальной стадии работы вследствие концентрации нагрузки на отдельных участках контактных площадок из-за неточности изготовления передачи. По мере приработки, заключающейся в износе и пластической деформации микронеровностей, концентрация нагрузки исчезает, а образовавшиеся раковины завальцовываются. В связи с этим ограниченное выкрашивание не сказывается отрицательно на работе зубчатой пары. Значительно более опасным является выкрашивание прогрессивное, т. е. такое, которое, начавшись у полюсной линии, постепенно распространяется на всю рабочую поверхность ножек зубьев и, в конечной стадии, захватывает иногда и рабочую поверхность головок. Зубчатые колеса, у которых появилось 78 [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...