Угловое и продольное увеличения

В статьях Лейта и его сотрудников [84, 85] описаны схемы микроскопии в расходящихся лазерных пучках, приведены формулы увеличения и определены условия, при которых в восстановленном изображении отсутствуют аберрации. Более подробно теория углового и продольного увеличений изложена в работе [94], где даны выражения для аберраций третьего порядка при восстановлении точечных предметов и указаны пути их устранения. [c.331]

Угловое и продольное увеличения [c.102]

Рис. 7. Соотношения между линейным угловым и продольным увеличениями

Величины показатель преломления, угловое и продольное увеличения, коэффициенты отражения, поглощения и пропускания, относительная дисперсия, коэффициент дисперсии среды, относительная спектральная световая эффективность являются безразмерными и поэтому выражаются в безразмерных единицах (см, 12). [c.191]

Угловое и продольное увеличения. Соотношение между тремя увеличениями. В оптических системах пользуются всеми тремя увеличениями в зависимости от необходимости характери- зовать действие каждой опти- [c.8]

Wp = -о— (I 12) Рис. 1.4. Соотношения между линейным, Рр угловым и продольным увеличениями [c.8]

Вводя понятие главных и узловых плоскостей оптической системы, мы ввели одновременно и представления о линейном поперечном увеличении V и угловом увеличении W. Обычно приходится иметь дело с изображением пространственных предметов, отдельные точки которых лежат на разных расстояниях от главной плоскости. Поэтому рационально ввести еще и продольное увеличение II), показывающее отношение длины изображения Дх2 к длине изображаемого малого отрезка Дх если последний расположен вдоль оси. Понятно, что приходится говорить об увеличении малых по длине отрезков, ибо продольное увеличение для разных точек оси различается очень значительно. Итак, [c.299]

Выражение (12) дает связь между тремя увеличениями в точке Л линейным, угловым и продольным. [c.104]

При работе с оптическими приборами, а особенно при подборе их из промышленных образцов, необходимо иметь понятие об увеличении -оптических систем. Это понятие -может иметь разный смысл, в зависимости от назначения оптической системы. Следует различать увеличения видимое или окулярное, линейное или поперечное, угловое и продольное. [c.134]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку па величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратно-ступенчатым способом (рис. 5.59, б 1—6 — последовательность сварки). Угловая деформация (рис. 5.59, й, и) может быть устранена или снижена предварительным угловым изгибом заготовок [c.251]

Угловое увеличение у — отношение тангенса угла наклона и луча к оптич. оси в пространстве изображений к тангенсу угла наклона и сопряжённого ему луча в пространстве предметов j = tgu /tgu. Продольное увеличение а—отношение длины отрезка Дл , отложенного вдоль оптич, оси системы в пространстве изображений, к сопряжённому ему отрезку Ах в пространстве предметов <х— х 1Ах. [c.200]

Поперечную и продольную усадки сварных заготовок (рис. 5.59, а) можно скомпенсировать увеличением размеров заготовки под сварку на величину предполагаемой деформации уменьшить сваркой обратноступенчатым способом (рис. 5.59, б 1-6 -последовательность св ки). Угловое перемещение (рис. 5.59, в, м) может был. устранено или снижено предварительным угловым изгибом заготовок перед сваркой (рис. 5.59, г) уменьшением сечения шва заменой V-образной разделки на U-образную (рис. 5.59, д, е) симметричным размещением наплавленного металла относительно центра тяжести сечения шва заменой V-образной разделки на Х-образную (рис. 5.59, ж) жестким закреплением свариваемых элементов при сварке (рис. 5.59, з) или применением ребер жесткости (рис. 5.59, к). [c.293]

К относительным величинам принадлежат показатель (коэффициент) преломления n= /v, линейное (поперечное) увеличение р, продольное увеличение а (увеличение отрезков, расположенных вдоль оптической оси) и угловое увеличение [c.58]

На рис. 15.5 представлены корневые годографы для трех видов обратной связи по углу тангажа, по угловой скорости и по их комбинации. Передаточная функция от продольного управления к углу тангажа имеет нуль в начале координат. Стабилизация колебательного движения может быть осуществлена с помощью обратной связи по углу тангажа, но для шарнирного винта это связано с малым демпфированием. Вместе с тем уменьшается абсолютная величина действительного корня, что нежелательно. Обратная связь по угловой скорости тангажа увеличивает модуль действительного корня, а также период и время удвоения амплитуды колебательного движения, которое, однако, остается неустойчивым. Обратная связь по угловой скорости эквивалентна увеличению производных Xq и М,. Отсюда напрашивается вывод о необходимости введения комбинации обратной связи по углу, стабилизирующей колебания, и обратной связи по угловой скорости, увеличивающей их демпфирование. [c.724]

Изменение масштаба голографического изображения можно, как и в случае классического изображения, описать тремя величинами поперечным увеличением М , продольным увеличением М и угловым увеличением М . [c.83]

Универсальные микроскопы имеют большие, чем инструментальные, пределы измерения и повышенную точность линейных измерений. Так, универсальный измерительный микроскоп УИМ-21 имеет пределы измерения для линейных размеров в продольном направлении О— 200 мм, в поперечном О—100 мм для угловых размеров О—360° при цене деления угловой головки Г. Увеличение главного микроскопа равно 10><, 15х, 30>< или 50 в зависимости от применяемого объектива. Такие же характеристики имеет проекционный микроскоп УИМ-23 с пределами измерения 200 х 100 мм, на котором главный и отсчетные микроскопы заменены проекционными устройствами, значительно облегчающими работу контролера [19]. [c.143]

В практической работе с оптическими приборами представляет интерес видимое и линейное увеличения. Видимое или окулярное увеличение характеризует оптический прибор с точки зрения кратности и силы увеличения оптической системы. Так как видимое увеличение является основным и наиболее употребительным увеличением телескопической системы, то можно выразить все остальные увеличения, о которых шла речь выше, через видимое увеличение. Так, линейное увеличение У=1/Г угловое увеличение W=T , продольное увеличение <7= 1/Г2. [c.136]

Применительно к обработке высокопрочных аустенитных сталей сверление является одним из самых тяжелых технологических процессов. Винтовое сверло подобно естественно закрученному стержню, у которого возникают угловые деформации под влиянием не только крутящего момента М, но и осевой силы Р , а также продольные деформации при действии Л4 и Рд, (происходит значительное сжатие и увеличение естественной закрученности рабочей части сверла от действия осевой силы и, наоборот, раскручивание и удлинение сверла под влиянием крутящего момента). [c.340]

I Микроскоп универсальный УИМ-21 O. OI мм Угловой шкалы I мин. Продольной шкалы—200.л/jf, поперечной шкалы—юо мм У] лы 0—360 градусов Продольное напра-вление 0—2-0 мм поперечное направление 0—100 мм поле зрения б мм. Увеличения зо> 50 15 , i Л в % Измерение а) элементов профиля наружной резьбы б) конусов в) углов г) шаблонов с рисками д) сложных шаблонов с закруглениями е) метчиков с нечётным числом канавок ж) элементов червячных фрез 1. Ножи прямые и резьбовые 1 2. Приспособление. для поверки метчиков 1 с нечётным числом канавок 3 Круглый поворот- ный стол со шкалой 4. Высокие центры 5. Сменные объективы 6. Проекционное устройство 7. Фотокамера 1 Типы Цейсса и СИП [c.656]

Продольная скорость втулки Хв приводит к возникновению силы Сн в плоскости вращения, противодействующей движению, и соответствующего момента тангажа, определяющего устойчивость вертолета по скорости. Аналогично поперечная сила Су, возникающая вследствие поперечной скорости ув, создает момент крена, подобный моменту крена на самолете вследствие V-образности крыла. Таким же образом несущий винт реагирует на продольные и поперечные порывы ветра. Угловая скорость вертолета приводит к возникновению момента тангажа вследствие отставания плоскости концов лопастей от оси вала, и аналогично угловая скорость крена создает момент крена. Эти моменты демпфируют угловое движение вертолета. При увеличении частоты v > 1 в случае применения разноса ГШ или бесшарнирных лопастей происходит, во-первых, увеличение моментов на втулке (особенно для бесшарнирных лопастей) и, во-вторых, появление взаимосвязи между продольным и поперечным движениями (поскольку 0). [c.712]

Одновинтовой вертолет без стабилизатора реагировал на ступенчатое отклонение циклического шага непрерывно растущей угловой скоростью тангажа. Нормальное ускорение с некоторым запаздыванием возрастало без какой-либо тенденции к выходу на установившееся значение. При неподвижном управлении наблюдались неустойчивые колебания. Вертолет со стабилизатором на ступенчатое отклонение управления реагировал быстрым нарастанием угловой скорости, которая стремилась к постоянному значению. Нормальное ускорение возникало с запаздыванием, но спустя 2 с после отклонения, ручки оно стремилось к постоянному значению. Для выхода из маневра требовалось меньшее отклонение управления, и колебания при неподвижном управлении были слабозатухающими. Управляемость вертолета со стабилизатором оказалась гораздо более приемлемой. Пытаясь количественно определить желаемые характеристики, авторы использовали условие о кривизне в динамике продольного движения. Они заключили, что наиболее важной характеристикой продольной управляемости является кривая нарастания нормального ускорения при ступенчатом отклонении управления управляемость лучше, если рост ускорения начинается уже на первой секунде. Влияние стабилизатора проявлялось в основном в увеличении устойчивости по углу атаки, т. е. в изменении производной Mw от положительного значения (неустойчивость от винта и фюзеляжа) до отрицательного, по модулю равного половине исходного. [c.765]

Для улучшения устойчивости вертолета может быть использована упругая деформация кручения лопасти под воздействием инерционных и аэродинамических шарнирных моментов при надлежащем смещении центра масс и центра давления сечения лопасти относительно центра жесткости. Смещение центра масс сечения вперед увеличивает демпфирование вертолета по тангажу. При вращении вертолета и несущего винта по тангажу с угловой скоростью 0в в сечении лопасти, перемещающемся со скоростью QR, действует кориолисова сила, направленная вниз на наступающей стороне и вверх — на отступающей. Эта сила, приложенная в центре масс лопасти, создает шарнирный момент. Реакция упругой на кручение лопасти при смещении центра масс вперед относительно центра жесткости соответствует изменению циклического шага с частотой оборотов, такому же, как и при отклонении продольного управления (0IS < О при 0в > 0), что означает увеличение продольного демпфирования. [c.783]

В работе [М. 121] при анализе махового движения и качания жесткой лопасти была определена низкочастотная реакция лопасти на движение вертолета при смещении центра масс и центра давления от центра жесткости на величины Х] и Ха соответственно. Было установлено, что упругая деформация кручения лопасти создает обратную связь по угловым скоростям тангажа и крена, приблизительно пропорциональную ха — Xj). Для увеличения демпфирования центр масс должен быть впереди центра давления, Хл > Х/, что также благоприятно в отношении флаттера и устойчивости движения лопасти. Если ХаФ о, то угол установки лопасти зависит как от продольной, так и от поперечной скоростей вертолета хв и ув, что влияет и на устойчивость по скорости. При Ха = О обратная связь имеет вид [c.784]

В работе [А.15] была исследована управляемость вертолета продольной схемы. Было установлено, что указанные выше требования применимы и в этом случае, хотя, вероятно, их следует ужесточить ввиду возможной неустойчивости по скорости. Работа [R.33] была посвящена исследованию влияния демпфирования вертолета по тангажу на характеристики продольной управляемости для увеличения демпфирования использовался стабилизирующий стержень, создававший запаздывающую обратную связь по угловой скорости. Путем сопоставления оценок летчика с условием о кривизне кривой нормального ускорения было установлено, что выводы работы [G.130] применимы и к изменению продольного демпфирования (первоначальные требования в основном касались влияния неустойчивости вертолета по углу атаки). Предельные характеристики управляемости соответствовали времени перегиба кривой нормального ускорения от 1,85 до 2,1 с после отклонения управления. [c.788]

Раскрутка. Увеличение угловой скорости вращения достигается различными путями, зависящими от метода запуска. Начальная ориентация большинства космических аппаратов определяется ориентацией предыдущей ступени. Космический аппарат может отделиться от ракеты-носителя с заданной ориентацией и после отделения увеличить угловую скорость вращения с помощью газоструйных двигателей. Колебания продольной оси и неточности, связанные с раскруткой, вызывают обычно отклонения от заданной ориентации на несколько градусов. В известной мере точность этой операции может быть повышена, если увеличить скорость вращения ракеты-носителя до отделения полезной нагрузки. Иногда, правда, этот способ противоречит условиям работы системы управления ориентацией ракеты-носителя. В таких случаях полезной нагрузке можно придать вращение до отделения от ракеты-носителя с помощью вращающейся платформы, на которой полезная нагрузка устанавливается на ракете-носителе. [c.222]

Увеличение угловой скорости крена самолета естественно приводит к возрастанию инерционных моментов. Когда угловая скорость достигает определенного значения, так называемой критической угловой скорости крена, дестабилизирующий инерционный момент становится равным соответствующему восстанавливающему аэродинамическому моменту. Дальнейшее увеличение угловой скорости крена ведет к тому, что дестабилизирующий момент оказывается больше восстанавливающего и самолет становится неустойчивым. Так, например, если инерционный момент тангажа превысит соответствующий аэродинамический момент, то угол атаки будет непрерывно возрастать и самолет станет асимптотически неустойчивым в продольном отношении. [c.111]

УВЕЛИЧЕНИЕ ОПТИЧЕСКОЕ, отношение линейных или угловых размеров изображения предмета, получаемого с помощью оптич, системы, к соответствующим размерам самого предмета. Характеризуя наиболее употребит. осесимметричные системы, различают линейное, угловое и продольное У, о. Линейное (поперечное) увеличение р— отношение длины I изображения отрезка, перпендикулярного оптич, оси системы, к длине этого отрезка р— = При р>0 (направления и V совпадают) изображение наз, прямым, при р<0 I и I антипараллельны) — обратным или перевёрнутым, при 1Р1<1—уменьшенным, при 1Р1>1 — увеличенным. Величину Р оптич. системы можно вычислить, используя выражение Р=—//а =—x lf, где / и f — переднее и заднее фокусные расстояния, А X к х — расстояния от переднего фокуса до предмета и от заднего фокуса до изображения соответственно. В реальных оптич. системах линейное У, о. для сопряжённых плоскостей не остаётся постоянным по всему полю зрения. Это приводит к нарушению геом, подобия между предметом и его изображением, наз. дисторсией. [c.776]

Поперечное увеличение важно для характеристики систем, проектирующих изображение на экран или ( ютопластинку (проекционные и (фотографические объективы). Угловое увеличение важно при рассматривании удаленных объектов, когда стремятся увеличить угловые размеры рассматриваемых объектов (телескопические системы, см. 92). Продольное увеличение характеризует резкость изображения пространственного объекта на экран (так называемую глубину оптической системы ). Оно всегда положительно, т. е. Ах и Ах2 совпадают по направлению. [c.300]

Особенно значительны угловые деформации при сварке тавровых и нахлесточных соединений, асимметрия шва которых определена самой формой соединений. У таких соединений уровень угловых деформаций повышается с увеличением катетов шва. Наиболее просто и достаточно эффективно уменьшает угловые деформации сборка соединяемых элементов с упреждающим углом, который приблизительно равен по величине и противоположен по направлению углу поворота соединяемых элементов после сварки. Поперечные и продольные укорочения тавровых и нахлесточных соединений существенно меньше, чем у стыковых, так как угловые швы проплавляют только часть толщины соединяемых элементов. Чем меньше глубина и ширина их проплавления, тем меньшие укорочения имеют тавровые и нахлесточ-ные соединения. Припуск на поперечное укорочение листов в тавровых и нахлесточных соединениях зависит от количества выполняемых швов и определяется как сумма укорочений от каждого шва. Для соединяемых элементов, ширина которых более чем в 50 раз превышает их толщину, продольное укорочение от наплавлен- [c.19]

Поэтому В табл. 2.8 приведены обе величины и коэффициент увеличения Bg = gerJ zwerr- Этот коэффициент показывает, в какой мере детали подвески увеличивают жесткость при поперечно-угловом подрессоривании. Тип и исполнение подвесок можно видеть на указанных в таблице рисунках. Если направляющими элементами являются продольные листовые рессоры, как на модели Форд-Капри-73 , то для их закрутки требуется определенный момент, что означает примерно на 15 % более жесткую подвеску при поперечно-угловом подрессоривании. Если к этому добавить две продольные тяги, приведенные на рис. 3.2.8а 121], которые на повороте обусловливают нагрузку всех направляющих элементов, то общее увеличение жесткосги составит 30. .. 35%, т. е. коэффициент увеличения должен быть не менее 1,3. Обычно в качестве направляющих элементов используют четыре продольные тяги и одну тягу Панара. Последняя при поперечно-угловом подрессоривании не играет никакой роли. Однако восемь втулок в шарнирах закрепления продольных тяг оказывает влияние на приведенный в табл. 2.8 коэффициент 1,05. .. 1,1. Исключение [c.280]

Продольное и угловое увеличения. До сих пор при построении изображения мы считали, что предметы расположены перпендикулярно оптической оси системы и на конечном от нее расстоянии. Исходя из этого, для характеристики оптической системы нам было достаточно пользоваться понятием поперечного увеличения (р). Однако в действительности предметы обладают определенными объемами, в результате чего отдельные tix точки лежат на разных расстояниях от главной плоскости. Поэтому наряду с поперечным-увеличением возникает необходимость ввести также продольное увеличешш (а), измеряемое обратным значением отношения длины расноложенного вдоль главной оптической оси системы малого отрезка (AxJ предмета к длине изображения (Дл этого участка, т. е. [c.185]

Деформация деталей при автоматической сварке не больше, чем при ручной сварке. Для уменьшения деформаций применяются следующие мероприятия а) при сборке тавровых и угловых соединений даётся предварительное увеличение угла на 2.5—3 (фиг. 102) б)при сваркедлинныхстерж-ней углового сечения из двух листов во избежание резкого уменьшения угла в конце стержня сначала варят последнюю треть шва, а затем первые две трети от начала в конец в) при сварке длинных стержней таврового сечения во избежание продольного изгиба стержня сборку производят с предварительным выгибом (стрела выгиба подбирается опытным путём). [c.331]

Каналы влажнопаровых решеток для околозвуковых скоростей до минимального сечения имеют также протяженный входной участок с относительно малыми продольными градиентами давлений (малой кривизной спинки и вогнутой поверхности) профили выполняются с уменьшенным радиусом входных кромок и увеличенной толщиной плоскосрезанных выходных кромок. Дозвуковые обводы профилей очерчены лемнискатными или параболическими кривыми. Сверхзвуковая часть межлопаточных каналов профилируется короткой и несимметричной. Степень расширения выбирается малой (f= 1,05-=-1,1), обеспечивающей заданную скорость. lчисла Маха лежат в пределах l,O Mi< <1,3, то за первым угловым изломом следует вогнутый участок спинки, на котором располагается вторая угловая точка. Наддув пограничного слоя на спинке в косом срезе также можно использовать для подавления периодической нестационарности при спонтанной конденсации. С этой целью одна из щелей для ввода греющего пара располагается за минимальным сечением. Сочетание двух способов может дать максимальный эффект. [c.150]

Существенное отличие гусеничной машины от двухосного автомобиля состоит в том, что при одинаковых частотах вертикальных колебаний жесткость подвески каждой из опор уменьшается с увеличением их числа. Следовательно, уменьшается и угловая жесткость подвески Сц = 22Поэтому j t Для гусеничной машины оказывается на 26—29% меньше, чем у автомобиля, при 5—8 опорных катках на борт машины. Одновременно повышается склонность машины к продольным клевкам , особенно згметным при интенсивных торможениях или разгонах. [c.462]

Таким образом, летчик после отказа двигателя должен выполнять снижение, поддерживая нужные значения горизонтальной и вертикальной скоростей. Вблизи земли летчик должен осуществить подрыв и уменьшить вертикальную и горизонтальную скорости для мягкого приземления.- В идеальном случае в момент касания земли скорость вертолета равна нулю. Подрыв заключается в том, что летчик резко увеличивает общий шаг с целью увеличения тяги (и уменьшения скорости снижения вертолета), а затем отклоняет на себя рычаг продольного управления для уменьшения поступательной скорости вертолета (при этом возникает значительный угол тангажа на кабр.-рование). Во время подрыва несущий винт потребляет накопленную кинетическую энергию вращения. Этот источник энергии ограничен, так что летчик должен тщательно контролировать протекание подрыва во времени. Поскольку при увеличении общего шага частота вращения несущего винта падает, срыв на лопастях ограничивает возможности подрыва. Полная кинетическая энергия (КЭ) несущего винта равна (l/2)N/jiQ (здесь N/л — момент инерции винта относительно оси вращения), а ее используемая часть (до момента наступления срыва и падения тяги) равна лишь 1 —0,Цй, где Й и Qk — угловые [c.308]

Демпфирование увеличивалось путем применения гидростабилизирующего стержня, с помощью которого осуществлялась запаздывающая обратная связь по угловой скорости. Величина Мд При ЭТОМ увеличивалась в 3 раза относительно исходного значения. Запаздывающая обратная связь по угловой скорости существенно улучшала продольную управляемость при взятии ручки на себя . Без стабилизирующего стержня нормальное ускорение нарастало слишком долго, угловое ускорение было постоянным в течение первых 1,5 с, а кривизна кривой нормального ускорения была положительной в течение 2,5 с. С увеличением продольного демпфирования в 2—3 раза были получены приемлемые характеристики управляемости. Угловое ускорение быстро уменьшалось, и угловая скорость становилась постоянной. Кривая нормального ускорения сразу начинала подниматься вверх, а ее кривизна становилась отрицательной менее чем за 2 с. Увеличение демпфирования уменьшило частоту и увеличило Бремя удвоения амплитуды длиннопериодических колебаний они даже становились слабо устойчивыми при увеличении демпфирования в 2,7 раза относительно исходного. Поперечная управляемость при полете вперед оставалась удовлетворительной при введении запаздывающей обратной связи по 1угловой скорости крена. Увеличение поперечного демпфирования уменьшило установившуюся реакцию угловой скорости крена, которая обычно слишком велика. Начальное значение углового ускорения крена не изменилось, обратная связь улучшила длиннопериодическую реакцию и дала более постоянную реакцию угловой скорости крена на поперечное отклонение ручки. [c.766]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...