Демпфирование малое

Случай < UO соответствует условиям, когда силы демпфирования малы. Тогда получим два комплексных корня = —п + -Т и 2= —п— pi (при р = — п и i = —1 — мнимое [c.310]

Для того чтобы лучше понять природу колебаний крышки клапанов, необходимо исследовать ее динамическое поведение в заданном диапазоне частот колебаний. Обычно для этого к крышке клапанов прикладывается известная сила, возбуждающая колебания, и одновременно производятся измерения ее динамической реакции. Это можно сделать различными методами [6.15], но во всех случаях определяются зависимости динамической податливости от частоты колебаний при точечном возбуждении колебаний. На рис. 6.87 показана типичная зависимость от частоты колебаний динамической реакции на верхней стороне крышки клапанов при точечном возбуждении посредством нанесения ударов. Как видно из рисунка, начиная примерно с частоты 600 Гц, имеется ряд значений резонансных частот, при которых демпфирование мало, т. е. коэффициент потерь имеет значения около 0,02 и менее. [c.376]

Однако не все возмущающие силы опасны. Опасными они являются тогда, когда, во-первых, наблюдается резонанс, т.е. их совпадение с частотой собственных колебаний, во-вторых, когда амплитуда возмущающих сил достаточно велика, и, в-третьих, когда сопротивление колебаниям демпфирование) мало. Можно, например, показать, что возмущающая сила первой кратности с частотой / = не опасна, поскольку вращающаяся рабочая лопатка имеет частоту собственных колебаний /д > и резонанса не возникает. С увеличением номера к амплитуды гармоники возмущающих сил быстро убывают, и поэтому реально опасными являются возмущающие силы с частотой со второй по шестую кратность включительно. Последующие гармоники возмущающей силы имеют малые амплитуды и поэтому не опасны. [c.435]

Когда в системе отсутствует обратная связь 5 = 0, на плоскости ( ) = О пластинка скользящих движений стягивается в прямую L и, г) = О и неподвижной точки на ней не существует Если при этом демпфирование мало (О -й Л 1), то отрезок А (А — 1)"1 г Л (1 — Л) прямой L (и, г) = О является устойчивым отрезком покоя Если коэффициент обратной связи В отрицательный при S<0, Л + В — 1>0, то в системе (24) существует периодический режим движения, который соответствует устойчивым незатухающим колебаниям (автоколебаниям). [c.183]

Значит, при свободных колебаниях, если демпфирование мало, специфическое рассеяние равно удвоенному логарифмическому декременту. [c.99]

Полуширина резонансного пика дается отношением AN/N, где N—резонансная частота и Д/V—разность между двумя частотами, соответствующими значениям р и р. . Далее, в каждом случае р равно частоте, умноженной на 2ti, так что, если демпфирование мало, [c.100]

Следовательно, когда демпфирование мало, логарифмический декремент системы Д, согласно уравнению (5.6), равен [c.105]

Если демпфирование мало, то для средних квадратов обобщенных координат может быть дана приближенная формула [c.531]

Соотношения (2.172) и (2.173) применимы только в том случае, когда известна величина АЕ . Однако в эту величину входит скорость колебания дс, которая сама должна была бы быть найдена интегрированием исходного уравнения. В силу предположения, что силы демпфирования малы, не будет допущено слишком большой ошибки, если для определения потери энергии на преодоление сил демпфирования АЕо использовать значение скорости, соответствующее недемпфированному колебанию. При этом всегда можно вычислить интеграл, входящий в (2.172), и тем самым определить AEd- Для недемпфированных колебаний линейной системы мы имеем [c.101]

Эти выражения часто можно применять как хорошее приближение и для нелинейных колебаний. Ожидаемая ошибка будет оставаться малой уже вследствие того, что в этом случае выражение (2.174) для х используется только для расчета влияния демпфирования, малого по предположению. [c.101]

Число Рейнольдса является важной характеристикой круглых сечений, для которых число Струхаля и размер кормовой части определяются положением точек отрыва вихрей, в свою очередь зависящим от Ре. Установлено [22], что в тех случаях, когда конструкционное демпфирование мало и имеют место колебания большой амплитуды, число Струхаля не зависит от Ре и равно 0,2. [c.83]

Если демпфирование мало, а резонансные пики хорошо отделены, то члены в выражении (5.54), учитывающие взаимную корреляцию, становятся пренебрежимо малыми, и [c.149]

Громкоговорители с рупорной нагрузкой известны своей высокой электроакустической эффективностью, и в пределах полезной полосы пропускания частот колебания диффузора или диафрагмы громкоговорителя для данного акустического выхода много меньше, чем при нагрузке в виде экрана. Рупор можно рассматривать как акустический преобразователь, который преобразует высокое давление и малую скорость звука громкоговорителя в малое давление и высокую скорость звука, необходимые для передачи в окружающую среду. Такая эффективная нагрузка и такое преобразование приводят к хорошему демпфированию, малому уровню искажений и довольно равномерной частотной характеристике в пределах используемой полосы частот. [c.202]

При малом периоде колебаний параметры движения самолета изменяются быстро и летчику трудно соразмерить отклонение органов управления с положением самолета в пространстве. Для этого летчику при отсутствии демпфирования пришлось бы неоднократно отклонять руль то в одну, то в другую сторону, что в конце концов привело бы к раскачке самолета. Отсюда следует, что одной из особенностей управления самолетом на больших высотах, где демпфирование мало, является то обстоятельство, что вмешательство малотренированного летчика в управление для прекращения колебаний может вызвать противоположный эффект— сильнее раскачать самолет. [c.158]

Если естественное демпфирование мало или недостаточна устойчивость, автомат демпфирования оказывает благоприятное влияние на поведение самолета и его управляемость. При включении демпфера уменьшаются забросы параметров, более быстро затухают возникающие колебания, увеличиваются излишне малые расходы ручки управления и усилия на ней, что упрощает пилотирование самолета. Особенно благоприятное влияние оказывает автомат демпфирования для погашения слабозатухающих боковых колебаний у современных самолетов с изменяемой стреловидностью при большом угле стреловидности крыла, когда движение крена преобладает над движением рыскания. [c.400]

Для обеспечения достаточной несущей способности муфт обычно применяют значительное количество упругих элементов или рабочих участков элементов. Простейшей муфтой этой группы является конструкция с упругими элементами в виде винтовых пружин сжатия (см. рис. 21.21, а), вставленных между торцовыми зубьями полумуфт. Муфта имеет линейную характеристику и малое демпфирование. [c.435]

Здесь (jjv — собственные частоты консервативной системы gn — нормированные коэффициенты v-й формы колебаний в точках А и В 3v — безразмерный коэффициент линейного демпфирования на v-й форме колебаний. При р = im, опуская малые величины второго порядка, имеем частотную характеристику объекта [c.274]

Величина b является функцией амплитуды и частоты, т. е. Ь -= Ь (а, (о). Поэтому это соотношение в общем случае представляет собой уравнение, решение которого определяет искомую амплитуду. Для резонансной амплитуды, достигаемой при малом демпфировании на частоте о too, имеем [c.282]

Конструкционное демпфирование в неподвижных соединениях. Наряду с внешними демпфирующими факторами на колебания механических систем заметное влияние могут оказать энергетические потери внутри самой конструкции (конструкционное демпфирование). Эти потери происходят из-за трения в кинематических парах, а также в соединениях типа прессовых, шлицевых, резьбовых, заклепочных и т. п. Хотя такие соединения принято называть неподвижными, в действительности при их нагружении неизбежно возникают малые проскальзывания по контактным поверхностям на соответствующих относительных перемещениях силы трения совершают работу. [c.282]

Момент демпфирования в гиростабилизаторах весьма мал и, следовательно, целесообразно введение управления [c.302]

Колпачок и шарик, установленные для передачи усилия пружины строго но оси золотника, компенсируют небольшие перекосы пружины. Демпфирование колебаний золотника клапана осуш еств-ляется пояском 3 стержня 1. Поясок с малым зазором заходит в глухое отверстие золотника 2. При поднятии золотника 2 вверх объем камеры, находяш,ейся над пояском, увеличивается, но из-за малых зазоров между пояском и стенками отверстия рабочая жидкость не успевает быстро заполнить эту камеру, в результате чего возникают силы, тормозящие подъем золотника. При закрытии золотника объем верхней камеры уменьшается и рабочая жидкость через малые зазоры выталкивается в полость Р клапана. В этом случае также возникают силы, препятствующие быстрому опусканию золотника. [c.109]

По сравнению с электрическими гидравлические следящие системы имеют малую инерционность подвижных частей и поэтому быстрота их срабатывания примерно в десять раз выше, чем электрических систем. Вес и размеры гидравлических следящих систем в 5—6 раз меньше, чем электрических устройств той же мощности. Кроме того, гидравлические системы имеют плавное, равномерное перемещение, бесступенчатое регулирование, высокий коэффициент усиления, надежное демпфирование колебаний системы, простое предохранение от перегрузок, долговечность системы. Достоинства систем гидроавтоматики определяют перспективы применения ее элементов для различных горных машин. [c.152]

Формула (3.174) дает точное решение в том случае, если зависимость между деформацией амортизатора и нагрузкой линейная, однако ее можно использовать и при нелинейной зависимости, так как для амортизированных систем в большинстве случаев отношение частот велико (2,5—5), а коэффициент демпфирования D мал [c.388]

Действие вибропоглощающих покрытий будет удовлетворительным при условии, если протяженность поглощающего слоя равна нескольким длинам волн колебаний изгиба. При малой протяженности облицовки по сравнению с длиной волны изгиба покрытия не уменьшают амплитуд колебаний. Это условие особенно важно учитывать при демпфировании вибраций на низких частотах, когда длины изгибных волн велики и требуются вибропоглощающие покрытия значительной протяженности. [c.129]

Так как в этом случае демпфирование мало, то, полагая 6 = 0, на.ходпм приблил<енное условие максимума функции (5-33) [c.150]

Подшипники должны соответствовать названным качествам обладать высоким уровнем демпфирования, малыми циркуляционными силами, высокой анизотропией и при этом иметь достаточную несущую способность и допустимую толщину масляного слоя. Для исключения задеваний в подшипниках минимальная толщина масляного слоя должна быть не менее 100 мкм. [c.298]

Кривые Л и 4 получаются при отсутствии дросселирования и при полном перекрытии потока газа между возбудителем и дополнительными емкостями. Оптимальное демпфирование определяется минимизацией резонансного коэффициента динамичности. Довольно болыние отклонения величины демпфирования от оптимального значения мало влияют на к . [c.304]

В этих диапазонах отношений частот силы демпфирования не оказывают влияния на амплитуды колебаний. При шв — = сОд величина становится весьма чувствительной к изменению демпфирования, особенно если оно мало. Дифференцируя по ( в/Юс) и приравнивая нулю dkjd ((ub/ uJ, получим — д аж [c.312]

Отметим, что кинстическии момент II гироскопа очень велик но сравнению с и/. Поэтому нижняя граница для коэффициента демпфирования очень мала. Практически для асимптотической устойчивости достаточно естественных сил сопротивления воадуха, трения в опорах и т. п. [c.213]

Жесткость системы постоянна (р = onst). В этом случае В = Ьш оба неравенства (7.42) будут выполнены, если верхний предел функции а (t, х, х) конечен. Действительно, первое неравенство (7.42) при В Ъ выполняется для всех а 0. Если взять число достаточно малым, то второе неравенство будет также удовлетворено при любом Ь > О и любом конечном А = = sup а t, X, х). Таким образом, при постоянной жесткости системы (Р = onst) невозмущенное движение ж = О и, г = О асимптотически устойчиво при любом переменном, но ограниченном коэффициенте демпфирования а (г, X, х). [c.230]

В процессе изменения угол атаки принимает балансировочное значение, соответствующее углу поворота рулей высоты летательного аппарата (которые рассматриваются закрепленными), и благодаря значительному демпфированию быстро прекращается вращение. Этим завершается первый (начальный) участок полета, охватывающий малый промежуток времени. Таким образом, данный участок полета характеризуется резким изменением отклоненийАа, Дг>,ЛВ и и практически постоянной величиной А Veo. [c.42]

Каждое из трех частных движений, из которых складывается устойчивое боковое движение, затухает в разное время, и в соответствии с этим такое движение можно разбить на три этапа. На первом из них, продолжающемся весьма малый промежуток времени, наблюдаются все три вида движения, однако основным является апериодическое, быстро затухающее движение крена. Оно соответствует большему вещественному корню и характеризуется изменением угла крена и угловой скорости. Быстрое их уменьщение объясняется значительным демпфированием крена (величина больщего корня определяется динамическим коэффициентом с , зависящим, в свою [c.46]

Da OS о tg po Y И Я з sin ао-у, вносимыми в систему относительно малыми моментами демпфирования гиростабили-аатора, а также величиной Яр sin Ро по сравнению с величиной Яг os Ро, пренебрегаем, тогда [c.468]

Увеличение механического импеданса колебательной системы, как известно, достигается выбором материалов и конструкции с малой жесткостью и большим внутренним трением использованием прокладок с малым значением модуля Юнга в местах сочленения отдельных элементов конструкции искусственным демпфированием вибрирующей поверхности различными покрытиями. Метод ослабления колебаний за счет присоединения к исследуемой системе дополнительных импедансов, преимущественно активных, называется вибропоглощением. Он заключается в нанесении упруговязких материалов, обладающих большими внутренними потерями, на вибрирующие элементы машины, причем вибропоглощающий материал должен быть плотно скреплен с колеблющейся поверхностью. Искусственное увеличение потерь колебательной энергии в системе значительно уменьшает амплитуды колебаний особенно в резонансных областях. [c.127]

Целесообразность применения вибропоглощения для подавления шума промышленных установок обосновывается величиной уровней колебательной скорости и размерами вибрирующих поверхностей. Однако в ряде случаев метод демпфирования вибраций небольшого элемента машины, излучающего невысокий уровень, вследствие его малой площади нецелесообразен по причине незначительного энергетического вклада излучения этого элемента в общий энергетический баланс излучаемого шума. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...