Особые случаи разрезов

ОСОБЫЕ СЛУЧАИ РАЗРЕЗОВ [c.94]

Особые случаи разрезов и сложные разрезы. [c.190]

Особые случаи разрезов [c.137]

Арочные П. Эти плотины состоят из ряда арок, опирающихся на береговые и промежуточные опоры. Ось таких плотин делается прямолинейной за исключением особых случаев, экономически оправдывающих несоблюдение этого правила. Арки делают к воздушной стороне сильно наклоненными, а их опоры получают треугольное сечение с расположением вершины в уровне наиболее высокого горизонта воды. Поверху устраивают помост для сообщения с берегами. С водной стороны устраивают защитную шпору, долженствующую служить основанием для арок и преследующую в то же время цель уплотнения самого основания. На фиг. 19 (план), 20 (вертикальный разрез) и 21 (горизонтальный разрез) изображена арочная плотина, построенная в Германии. Опоры всегда располагают на равных расстояниях друг от друга, чтобы они не подвергались боковым усилиям. При расчете [c.340]

Другой возможный способ мы приведем здесь в качестве иллюстрации приемов интегрирования, хотя в данном случае ои особых преимуществ не имеет. Рассматривая г как комплексную переменную, произведем интегрирование по контуру. Чтобы сделать подынтегральную функцию однозначной, произведем в плоскости разрез от ri до rj. Непосредственно ниже разреза радикал будем считать положительным. Выражение (18.16.1) для можно трактовать как интеграл по простому замкнутому контуру С, охватывающему разрез (рис. 70) [c.353]

Наряду с исследованиями влаго-удаления с входных участков сопл особый интерес представляет изучение отсоса влаги через выходные кромки лопаток, так как в этом случае удается отвести наиболее вредную крупнодисперсную влагу. В МЭИ исследования кромочной сепарации были проведены на плоской решетке с полыми лопатками (характеристики лопаток см. в табл. 8-1). Выходные кромки лопатки №5 разрезаны по всей высоте пакета. [c.177]

Определим напряженное состояние упругой полуплоскости с разрезом, перпендикулярным к границе. Особое значение в механике разрушения имеют задачи о краевой и полубесконечной трещинах в полуплоскости, поскольку с их помощью можно оценить влияние свободной границы тела на распределение напряжений, когда трещина выходит на край области или расположена вблизи него. В последних случаях для некоторых видов нагрузок (нагрузка является степенной функцией расстояния от края полуплоскости) удается получить точные значения коэффициентов интенсивности напряжений [91, 405, 406], однако в общем случае таких решений не существует. [c.116]

Как известно (см. первую главу), основные граничные задачи плоской теории упругости для тел с разрезами сводятся к системе сингулярных интегральных уравнений по замкнутым (контуры отверстий и внешняя граница) и разомкнутым (разрезы) контурам. В некоторых частных случаях граничных контуров 70, 95] (круговая граница, бесконечная прямолинейная граница, система коллинеарных разрезов) возможно понижение порядка этой системы уравнений, что позволяет более эффективно находить ее численное решение. В данной главе (см. также работы 59, 60]) получены модифицированные таким образом сингулярные интегральные уравнения, когда в рассматриваемой области имеется прямолинейная конечная или полубесконечная треш,ина. (Случай конечной прямолинейной треш,ины рассмотрен в работах [58, 104].) Указанный подход, когда граничное условие на прямолинейной треш,ине выполняется тождественно, позволяет не только эффективнее находить численное решение задачи, но и сравнительно просто изучать действие сосредоточенных сил и разрывных нагрузок на берегах трещины, а также рассматривать краевые разрезы. Решение задач для областей с прямолинейной тре-Ш.ИНОЙ представляет особый интерес в механике разрушения (определение /С-тарировочных зависимостей для опытных образцов с трещинами, развитие трещин около концентраторов напряжений). [c.102]

Подготовленный образец вставляли в машину для испытания выносливости. После разрушения проволочного образца от коррозионной усталости опытный участок отсекали и разрезали на куски длиной 1 —2 см, которые затем помещались в аппарат ддя экстракции. Особые условия проведения опыта в каждом отдельном случае указаны ниже. [c.224]

На чертежах резьба изображается в соответствии с установленными правилами по ГОСТ 3459—59. Иногда для ходовой резьбы, а также для особо точных крепежных соединений бывает необходимо иметь сведения о профиле резьбы и его размерах. В таких случаях профиль изображается в местном разрезе или как выносной элемент. [c.42]

Отходы широких и толстых лент и полос иногда разрезаются на куски особыми рассекателями отходов, в том случае, когда это допустимо и удобно для дальнейшего использования отходов в производстве. [c.399]

Универсальными резаками разрезается металл, как правило, толщиной до 300 мм без особых затруднений. При резке металла большей толщины требуется специальная аппаратура и особые приемы резки. При резке стали больших толщин, так же как и при резке металла обычной толщины, наибольшие скорости резки достигаются в случае применения давления 8—10 кгс/см перед мундштуками с плавной входной частью и плавным расширением на выходе. Однако при таких давлениях необходимо из-за потерь в шлангах и резаках или увеличивать давление в редукторе до 25 кгс/см (при резке металла толщиной 600 мм и более), или существенно увеличивать проходные сечения шлангов. В первом случае при высоких давлениях необходимо применять жесткие бронированные шланги. Кроме того, при работе при высоких давлениях незначительное нарушение процесса резки может привести к порче изделия. В то же время, если учитывать большое вспомогательное время при подготовке к резке изделий большой толщины и значительный расход газов, то скорость резки не играет здесь того значения, как при резке сталей обычных толщин. [c.55]

Принцип действия пил трения основан на том, что диск, вращающийся с большой скоростью, при соприкосновении с разрезаемым металлом нагревает его в месте реза до температуры плавления. Разогретые частицы легко отделяются вращающимся диском и выбрасываются наружу- Разрез получается ровным, чистым, но с наплывами по краям. Наплывы легко снимаются зубилом. У кромки разрезаемого металла образуется зона слабых структурных изменений шириной 1—2 мм, которую необходимо удалить в случае изготовления особо ответственных конструкций. [c.127]

Для изготовления строительных деталей применяют сталь различных толщин от 2 до 0,45 мм, чаще всего 1—0,9 мм. Особый вид облицовочного материала — тонкая рулонная сталь толщиной 0,3 мм, которую после непрерывного процесса эмалирования тонким слоем эмали вновь скатывают в рулон и разрезают на листы нужных размеров на месте строительства. Эмалирование крупногабаритных строительных панелей требует максимальной механизации. Обычно металл подготавливают способом химического обезжиривания, часто в машинах струйного обезжиривания. Шликер наносят чаще всего способом автоматической пульверизации на изделия, движущиеся по конвейеру в горизонтальном положении или в подвешенном состоянии. В последнем случае шликер можно наносить одновременно на обе стороны панели. Обычно эмалью покрывают только лицевую сторону панели, обратную сторону либо защищают слоем электролитически нанесенного металла, либо грунтом. Панели, покрытые эмалью, обжигают в конвейерных печах соответствующей конструкции. Особенно важно соблюдать постоянный режим обжига, так как перепад температуры может вызвать разнотонность окраски изделий. [c.260]

Основным методом контроля является внешний осмотр соединений, который осуществляется после удаления шлака, брызг металла и остатков флюса. Поверхность сварных швов соединений шин должна быть равномерно чешуйчатой без наплывов с плавным переходом к основному металлу. Швы не должны иметь трещнн, прожогов, непроваров длиной более 10% длины шва, но не более 30 мм, незаплавленных кратеров и подрезов глубиной, превышающей 0,1 толщины шины, но не больше 3 мм. Сварные соединения компенсаторов также не должны иметь подрезов и непроваров на лентах основного пакета. Дефекты сварки шин из алюминия и сплава АД31Т1 устраняются подваркой. Соединения медных шин с дефектами разрезаются и завариваются вновь. Если качество швов вызывает сомнение или механические свойства металла шва должны отвечать повышенным требованиям, сваривают образцы-свидетели на тех же режимах и в тех же условиях, при которых свариваются токопроводы для проведения механических испытаний. В особых случаях для испытания вырезают образцы из готовых соединений. После исправления дефектов соединения повторно принимаются мастером. [c.623]

Как мы видим, выражение (14.3) теряет смысл, если и- - 1, или L О (что равносильно в, - 6), или от - 0. Это обусловлено сближением критических точек под интегралом (14.1). В первом и третьем случаях к точке ветвления q = п приближается полюсг7р (12.20) коэффициента отражения, а во втором случае - стационарная точка q = sin во- В строгом смысле говорить о боковой волне можно лищь при условии, что точка ветвления, дающая в асимптотику поля вклад p , удалена от друтих критических точек. В противном случае компоненты поля, имеющие различную природу, как бы объединяются, и непосредственный физический смысл имеет только полное поле. Иногда боковой волной называют не вклад точки ветвления, а весь интеграл (14.1) по берегам разреза. Тогда боковую волну можно определить и в указанных выще особых случаях. Несмотря на известную долю содержащейся в нем условности, этим определением удобно пользоваться, когда основной вклад в интеграл по берегам разреза дает окрестность точки ветвления. Равномерная по L асимптотика pj, содержит функцию параболического цилиндра (см. (11.68)). При от->- О значение Рь можно выразить через интеграл вероятности. Случай слабой границы раздела ( -> 1) рассмотрен в п. 12.5. [c.299]

Виртуозно сделанный макет стоит под стеклянным колпаком. Новый корабль — его назвали ледорезо-ход — не только не похож на ледокол, но и вообще отличается от всех известных до сих пор типов судов. Его носовая часть опущена вниз и погружена в воду, образуя гладкую наклонную площадку — слип. На самом носу в четыре ряда по ширине смонтированы большие стальные диски, усеянные острыми зубьями. Это фрезы. Быстро вращаясь, они вгрызаются в толщу льда и разрезают его на длинные аккуратные брусья. При движении судна вперед бруски наползают на слип и разламываются на куски. Здесь же ленточные транспортеры уносят ледяные обломки наверх. Там они попадают на наклонные склизы , отбрасывающие их далеко в стороны от судна, во всяком случае за пределы проделанного во льду канала, так что канал полностью освобождается ото льда. Конечно, вода на морозе снова замерзает, но скорость образования ледяного покрова невелика и в самых худших случаях не превышает двух сантиметров в сутки. Так что все время поддерживать канал свободным ото льда не представит особого труда. [c.199]

Отожженную спирализованную проволоку на керне разрезают на отдельные отрезки требуемой длины на специальных машинах резки спиралей нескольких типов. Принципиально они работают следующим образом спираль подается точно на требуемую длину к ножам механизма резки и отрезается. В некоторых случаях для получения особо точной длины спирали подача произво-284 [c.284]

Применение метода отжига и закалки к тройным и более сложным системам не вызывает особых осложнений. В случае тройных систем наиболее целесообразно исследовать фазовые равновесия на отдельных изотермических сечениях или в таких областях этих сечений, которые представляют наибольший практический интерес. С помощью этого метода можно построить изотермы поверхности ограниченной растворимости в твердом состоянии, захватив их в вилку по составу при рййличных выбранных температурах, и определить положение границ между двух- и трехфазными областями. Если требуется, то можно построить и вертикальные (политермические) сечения. В случае четверных систем подход аналогичен, но фазовые равновесия в четверных сплавах лучше исследовать при заданной температуре на плоскостях отдельных разрезов концентрационного тетраэдра, имеющих вид правильных треугольников. Сплавы в таких сечениях содержат постоянное количество одного из компонентов. Таким образом, в тетраэдре А — В — С D выбирают сечения, проходящие, скажем, при 10, 20, 30,. . ., 80, 90% компонента А, и исследуют фазовые равновесия в этих сплавах при некоторой выбранной температуре. Такой прием позволяет построить весь изотермический тетраэдр (т. е. изотерму всей четверной системы А В — С — D) при заданной температуре аналогичное исследование затем проводится при других температурах. [c.94]

Качественно более сложным для математического рассмотрения оказались задачи расклинивания вдоль прямой границы раздела кусочно-однородной упругой плоскости. Проблема сводится к обобщенной векторной задаче Римана Гильберта с несколькими особыми точками, общее решение которой неизвестно. Аналитические решения одного частного класса таких задач построены И. В. Симоновым [21] и нашли обобщение в работе Е. Л. Нахмейна и Б. М. Нуллера [14] на случаи произвольного числа участков и большего числа типов условий контакта упругих полуплоскостей. Подробно изучены две задачи расклинивания о несимметричном клине конечной длины, нагруженном силой и моментом и вставленном без трения в разрез между двумя сцепленными различными упругими полуплоскостями, [19] и об установившемся движении несимметричного клина по линии склейки с образованием трещины и каверны (дорэлеевский режим) [20]. Методом сращива- [c.654]

Резку алюминия и его сплавов толщиной от 5 до 20 мм производят в азоте при толщине 20—100 мм применяют смесь из 65—68% азота и 32—35% водорода. При содержании водорода свыше 38% поверхность реза ухудшается. Для ручной резки содержание водорода снижают до 20%, так как в этом случае легче поддерживать дугу при изменении расстояния между мундштуком и металлом. Алюминиевые сплавы толщиной 20—1СЮ мм можно разрезать в аммиаке или только в азоте, но процесс в последнем случае необходимо вести при токе 700—1000 а. При резании алюминия и его сплавов толщиной от 4 до 80 жл для получения особо чистого реза используют смесь 30—35% водорода и 65—70% аргона. При резке металла толщин 20—70 мм можно применять смесь из 40— 45% аргона и 55—60% аммиака. В случае применения способа дополнительной стабилизации дуги вихревым потоком воздуха разрезать алюминий и его сплавы при токе 700 а можно на смеси из 10% аргона и 90% водорода. При толщине металла от 5 до 50лш применяют также один сжатый атмосферный воздух. [c.217]

Производство микаленты и подобных ей материалов (например, микапо-лотна) производится на микалентных машинах довольно простого устройства. Ниже описана машина для производства микаленты воздушной сушки. В головной части машины имеется отпускной механизм, на котором устанавливается ролик с материалом подложки и устройством для ее пропитки. На непрерывно движущуюся пропитанную подложку вручную раскладывается один слой слюды с небольшой перекрышкой, обеспечивающей отсутствие просветов. В конце машины накладывается со второго отпускного механизма вторая пропитанная подложка, после чего производится наматывание в рулон, от оси которого осуществляется движение подложек. Без сушки изготовляется обычно микалента на битумно-масляном лаке, за исключением тонкой ленты с односторонней подложкой. Изготовление материалов на светлых масляно-глифталевых, кремнийорганических и других лаках с разными подложками требует печной сушки. Машины для их изготовления отличаются наличием сушильной камеры с максимальной температурой 160—180 °С. Готовые рулоны для получения лент требуемой ширины разрезаются на ролики обычно на приспособленных токарных станках особыми ножами. В случае изготовления односторонней микаленты в листах при выходе из сушильной камеры машины полотно разрезают на листы требуемых размеров. [c.223]

Вторым методом П. латунных листов является ленточный метод П. При работе по этому методу горячая П. ведется так же, как и по первому методу. Прокатанная заготовка в виде длинной полосы толщиною в 3,5—7 мм, в отличие от первого метода, не разрезается на карточки, а раскатывается в холодном состоянии в виде длинной ленты. Каждая холодная П. с обжатием в 55—60% сопровождается отжигом и травлением, причем перед каждой следующей П. происходит обрезка концов длинной полосы (ленты). Прокатанная на заданный размер лента в целях получения листов правится на комбинированном правильном станке с ножницами и при этом разрезается на заданную длину листа. Т. о. при этом методе работы обрезается не каждый лист в отдельности, а концы и кромки у всей ленты, в результате чего для всех полученных из одной ленты листов сумма обрезков будет значительно меньше, чем при первом способе. Кроме того П. лент в настоящее время ведется на особо точных ленточных станах (многовалковых), в силу чего точность по толщине листов, полученных ленточной П., значительно выше листов, полученных по первому методу на обычных листовых дуо. П. ленточным способом имеет еще и то преимущество, что в этом случае прокатывается длинная лента, вследствие чего коэф. использования станов значительно превышает таковой при листовой П. В настоящее время при П. листов по ленточному методу получаются листы шириной в 600 мм и толщиной 0,2—2,5 мм, ширина в 600 мм является предельной при П. лент. П. листов толще 2,5 мм по этому способу затруднительна вследствие трудности свертывания в рулоны толстых полос с помощью на-матьгоающих приспособлений у ленточных станов. Листы тоньше 0,2 мм м. б. прокатаны не шире 300 мм, т. к. П. лент тоньше 0,2 мм, шириной 600 мм на существующих ныне станах затруднительна. Приводимая ниже схема технологического процесса ил- [c.66]

Материал для сот—латунная лента—поступает в рулонах к вальцовке, где, проходя через вальцы, разрезается на части несколько длиннее двойной высоты сот (с припуском на загибку в замок). Вальцова-ная лента в отрезках поступает на стол, где складывается вдвое, концы ее загибаются в замок, после чего концы залужива-ются обмакиванием в сплав. Далее лента идет на столы, где проверяют и устанавливают геометрич. правильность перегибов (квадраты, шестиугольники и т. п.) трубки, получившейся от складывания волнообразно вальцованной ленты вдвое. Сложенная лента скрепляется припоем посредством паяльника. После этого соты собирают в раму с винтовыми зажимами и подают на металлич. плиту, где их выравнивают ударами деревянного щита по торцам. Затем соты передвигают к ванне с к-той и погружают их в последнюю с одной и другой стороны на глубину 5—6 мм, а потом таким же образом погружают в ванну с оловом, выдерживая их в ней в течение 8—10 ск. Пропаянные соты укладывают на поверочную металлич. плиту, где освобождают их из рамки, и затем промывают водой при помощи щетки. Штампованые верхние и нижние коробки, а также остальные детали, поступающие в радиаторный цех в обработанном виде, склепывают, пропаивают и переда-ют на верстак (жончательной сборки, где в особых кондукторах и зажимах их собирают с сотами и пропаивают. Изготовленные Р. обязательно нужно промыть снаружи и внутри, т. к. в противном случае оставшаяся после Пайки к-та в короткий срок разрушит места п айки. После тщательной промывки в горячей воде с раствором каустич. соли Р. проверяют испытанием сжатым воздухом от компрессора на давление (до 1,5 atm) для проверки качества пайки. [c.359]

По своей конструкции Р. делятся на две группы—с масляной изоляцией и без нее. Первые применяются в сетях с напряжением свыше 38 кУ при установке внутри помещения и для наружной установки при напряжении, превышающем 25 кУ. Для меньших напряжений Р. изготовляются без масляной изоляции, с естественным охлаждением. Наиболее распространенный тип этой группы— бетонные Р. Конструкция их представляет собой скрепленную отдельными бетонными колонками обмотку в виде вертикальной цилиндрической катушки с несколькими проводами в горизонтальном ряду. Бетонные колонки иногда связываются для большей жесткости конструкции общим основанием— бетонной шайбой. К основанию или непосредственно к колонкам прикреплены помощью анкерных болтов опорные изоляторы усиленных типов (фиг. 1). Обмотка Р. делается из медного или алюминиевого кабеля. В бетонных Р. употребляют голый или изолированный кабель сечением 50—185 мм . Бетон является достаточно хорошей изоляцией и позволяет применять голый кабель. Однако во время короткого замыкания возможно появление трещин в бетоне из-за расширения провода. Во избежание этого применяют иногда для кабеля асбестовую изоляцию толщиной в 1,5 мм, к-рая служит буфером. Для напряжения свыше 11 кУ обычно берется изолированный кабель. Чрезвы-чайнб существенными для Р. являются величины просвета между витками и пролета между колонками. При коротком замыкании в Р. имеют место значительные электродина-мич. усилия, к-рые могут произвести короткое замыкание и вызвать аварию. Расстояние между центрами соседних проводов составляет обычно 30—50 мм максимальный пролет между колонками обычно не превышает 250 мм. В целях более равномерного распределения потенциала в бетоне в некоторых конструкциях употребляют особую систему намотки. На фиг. 2 дан разрез Р., показывающий расположение проводников в этом случае. Бетон, служащий в Р. креплением и изоляцией, д. б. весьма прочным. Нормальный состав его по рбъему 1 ч. цемента, 1 ч. гравия, 0,5 ч. песка, 0,4 ч. воды. Бетон этого состава выдерживает давление до 400 кг/см . Выводы Р. представляют собой луженые пластины или, для малых токов, концентрические зажимы. Ввод и вывод располагаются один вверху, другой внизу Р. Внешний диаметр Р. для напряжения до 11 кУ обычно находится в пределах 750—1 500 мм высота 600— [c.109]

Обработка Р. У живого животного, а также вскоре после его смерти внутренняя кость Р., или т. н. стержень, крепко присоединена к роговой оболочке и потому извлекается из Р. с трудом. Для освобождения стержня она возможно дальше отщепляется от оболочки, после чего по Р. наносят удары деревянным молотком. В Р., пролежавших некоторое время, стержень отсыхает и держится уже только у основания Р. в этом случае для удаления стержня необходимо несколькр надрезать -у основания Р. Однако при освобождении стержня надлежит смотреть, чтобы Р. не треснул и не сделался занозистым. Франц. практика нашла. целесообразным предварительно вымачивать Р. в течение 15—20 дней, с целью вызвать брожение, к-рое разрушает ткань, связывающую Р. с его стержнем. Следующая операция состоит в отпиливании конца Р., т. е. его массивной части от полой. В одних случаях это отделение производят над Р. в холодном виде, при помощи весьма тяжелых пил, опертых в пол и удерживаемых грудью рабочего, причем Р. двигают обеими руками вдоль пилы в других случаях Р. (тоже в холодном виде) распиливают циркулярными пилами иногда Р. предварительно прогревается в горячей воде или над огнем. Распил, во избежание потерь ценного массивного Р., надо производить через вершину внутреннего конуса для этого глубину последнего измеряют жесткой проволокой и затем отмечают на наружной поверхности Р. по отпилке конца распиливают на 2—3 части, в соответствии с предполагаемой шириной изделий, и трубчатую часть рога. Следующая операция заключается в распрямлении роговых трубок. С этой целью трубка надевается на особую палку для обогрева, снабженную вилообразным плоским наконечником, и вставляется в пе-чурку, нагреваемую углями. До настоящего времени это размягчение Р. ведется весьма примитивным образом и без какой-либо регулировки Г. По прошествии небольшого времени роговая трубка, извлеченная из печурки, разрезается продольно острым ножом на той [c.373]

В больших производствах клееного картона применяют ротационные машины, склеивающие ролевую бумагу. Эти машины обладают большой производительностью и могут склеивать до семи полотен сразу. Для склеивания бумаги с полотном ставят обыкновенно двухролевые машины, а для получения картона применяют мапшны, которые могут склеивать не менее трех ролей. Клей подается в корыта аппаратов насосом по мере израсходования. Толщина наносимого слоя клея м. б. регулируема. Намазанные полотна через ряд роликов подходят к соединительным валам, где плотно прижимаются друг к другу, и уже в виде одной ленты поступают на сушильные барабаны, или же в сыром состоянии разрезаются вращающимся ножом на листы желательного формата и просушиваются в развеску или на особых сушильных аппаратах. Иногда сырой склеенный картон наматывается без разрезания на роль в этом случае намотка д. б. очень тугая, и роли должны лежать про-, должительное время, чтобы клей мог схватить. Машины снабжены продольными ножами для обрезывания кромок, к-рые обыкновенно бывают замазаны выдавленным при соединении клеем. Очень плотные и мало гибкие картоны разрезают на листы, и дальнейшая обработка (пропуск в гсал ндр, окрашивание, глянцевание) идет листами менее плотные, как например картон для открытых писем и игральных карт, наматываются на роли и обрабатываются с полотна. [c.160]

Д. м. может быть снимаема с папочной машины помощью шабера в виде мелких кусков, т. н. ш а б - ш т о ф, или же накатываться на верхний вал слоем в несколько мм разрезав последний деревянным или медным ножом, можно снять Д. м. в форме листа длиной соответственно рабочей ширине сеточного барабана, а шириной соответственно окружности верхнего прессового вала, В этом случае на поверхности вала имеется продольная бороздка в 3—4 мм шириной и 5 мм глубиной, по которой рабочий быстро проводит ножом на ходу машины. Иногда устраивается также особое приспособление, позволяющее устанавливать определенную толищну листа и дающее рабочему звонком знать, когда эта толщина достигнута. Сгуститель представляет собой только упрощенный тип папочной машины. Концентрация массы, поступающей на сгуститель, колеблется в пределах 0,25— 0,4% абс. сухости, а концентрация сгутцен-ной массы — в пределах 4—8% абс. сухости. Производительность сгустителя находится в зависимости от а) размеров барабана и окружной скорости его, б) начальной и конечной скорости массы и степени помола ее, в) разности уровней массы в ванне и внутри бара- [c.125]

Корниль и Мартин [105] рассмотрели класс потенциалов, которые асимптотически ведут себя как кулоновский потенциал и вместе с тем являются юкавскими при m — Q. Наиболее существенным моментом является то, что для них нет последовательности разрезов, имеющей место в методе Мартина (гл. 6) для парциальных волн и для амплитуды рассеяния (гл. 11, 2). Вклады высоких порядков теории возмущений не ведут поэтому к сингулярностям, сдвигающимся все дальше и дальше с увеличением порядка. Начало = 0 является в этом случае точкой сгущения сингулярностей и, вообще говоря, существенно особой точкой амплитуды. В окрестности существенно особой точки мероморфная функция может принимать бесконечное число раз одно и то же значение отсюда амплитуда рассеяния может иметь на й-плоскости вблизи = 0 бесконечное число полюсов (связанных состояний). Это следует также и из формулы для кулоновского потенциала. Бесконечное число связанных состояний не запрещается неравенством Баргмана, [c.224]

Формовка Ч. производится как ручным, так и механич.способами в последнем случае применяются ленточные и револьверные прессы. По внешней форме Ч. разделяют на 1) плоскую Ч. (фиг. 1), имеющую форму прямоугольной плоской дощечки, иногда закругленной с нижнего конца, 2)голландску ю,— в поперечном разрезе имеющую вид буквы S, причем на тыльной поверхности Ч. находится шип, 3) римскую (фиг. 2а и 26) желобчатую (часто называемую татарской) в виде части усеченного конуса и плоскую в виде трапеции с закраинами без шипа, 4) фальцевую или марсельскую (фиг. За и 36), к-рая снабжена вдоль двух смежных краев с лицевой стороны и вдоль двух остальных краев с тыльной стороны закраинами, или фальцами. Закраины тыльной стороны носят название венчиков. Фальцеваячерепица, вырабатываемая на ленточных прессах, не имеет поперечных фал ьцев, а только продольные. Для перекрытия гребней крыш формуется коньковая черепица (фиг. 4) станки для этой черепицы те же, но только особой формы. [c.434]

Особой осторожности требует замена прорванной или продавленной прокладки между корпусом и его крышкой. Как и в предыдущем случае, закрывают задвижку и проверяют, пропус-каетли она воду. Затем соединительные болты между крышкой и корпусом через один временно заменяют более длинными (на 20—25 мм). Оставшиеся постоянные болты удаляют, а на длинных на две—пять ниток отворачивают резьбу гайки и сразу же поворачивают маховик в сторону закрытия. При этом крышка поднимается ненамного. Повторяют операцию до тех пор, пока не появится щель (7—15 мм), достаточная для смены прокладки. Иногда щель увеличивают, чтобы хорошо почистить поверхность от остатков изношенной прокладки. Новую прокладку выкраивают по старой или по наружным габаритам крышки,уменьшив их на два диаметра болта. В одном месте прокладку разрезают зигзагообразно, чтобы ввести за болты и вокруг шпинделя. Зигзаг страхует от просачивания воды. Для прочности можно установить две прокладки со смещением зигзагов на 180°. Для корректировки положения прокладки, вырезая, оставляют на ней выступы. Лучший материал для прокладок — тистовая резина, худший — обычный, не [c.127]

Развитие процесса откачкн в безнапорном потоке существенно зависит от строения потока в разрезе при средней, малой и большой мощности потока в водоносных (главным образом аллювиальных) отложениях. Для долин крупных равнинных рек характерны средине мощности (порядка 20—50 м) аллювиальных отложений. Долины небольших рек обычно представлены сравнительно однородными аллювиальными отложениями малой мощности (около 10 м). В межгорных впадинах формируются толщи водоносных песчано-гравийных отложений большой мощности (до 300—500 м). Каждый из этих случаев заслуживает особого рассмотрения с точки зрения интерпретации опытных откачек. [c.294]

Мы предположим далее, что лента бандажа, скрепляющего головки лопа-ток, не имеет разрывов и все лопатки находятся в одинаковых условиях закрепления. Каждую лопатку мы рассматриваем как однородный стерженц жестко закрепленный одним концом ж = О и связанный на другом конце х = I бандажом. Эта последняя связь приводит к особым условиям на конце лопат-тш X = I, которыми и учитывается влияние бандажа на колебания лопатки. Для свободного конца изгибающий момент и поперечная сила равны нулю. Для конца, закрепленного в бандаже, изгибающий момент и поперечная сила отличны от нуля. Их значения мы найдем, сделав некоторые простейшие предположения относительно характера деформации бандажа в месте крепления. В случае, соответствующем первому собственному колебанию лопаток так называемого типа А >, когда все лопатки отклоняются в одну сторону, в серединах свободных участков бандажа в максимальном отклонении лопаток образуются точки перегиба (рис. 72). Если в этих точках разрезать бандаж, выделив отрезок с ( шаг бандажа ), прилегающий к рассматриваемой лопатке, то действие на вырезанный шаг со стороны других частей бандажа сведется только к силам Р, -Р, приложенным к концам вырезанного шага, равным по величине и направленным в противоположные стороны, т. е. образующим пару (рис. 73). Предполагая, что соединение головки лопатки с бандажом абсолютно жесткое, мы можем написать для отклонения концов шага от прямолинейного расположения по АВ [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...