Алюминий резка

Из специальных бронз наибольший интерес представляют алюминиевые бронзы. Диаграмма состояний Си — А1 изображена на фиг. 38. Область твёрдого раствора а в состоянии равновесия при температуре 570° С простирается до 9,8 весовых процентов алюминия. В соответствии с данными теории алюминиевые бронзы, как кристаллизующиеся в весьма узком интервале температур, не склонны к ликвации, весьма жидкотекучи и в однофазном состоянии отлично обрабатываются давлением. С повышением содержания алюминия резко возрастает твёрдость сплава и понижается вязкость. Типичная структура литой двухфазной алюминиевой бронзы Бр А 10 показ. на на листе III, 7 (см. вклейку). [c.114]

Алюминий отличается сравнительно малым значением предела прочности при высоком относительном удлинении, особенно в отожженном состоянии. Высокая пластичность, низкий предел текучести и малый модуль упругости дают возможность при помощи ковки, прокатки и протяжки получать из алюминия изделия очень малых диаметра и толщины вплоть до фольги толщиной 0,005 мм. При термической обработке прочность алюминия резко понижается. [c.69]

На фиг. 83, в видны хрупкие твердые остроугольные включения окиси алюминия, резко понижающие прочность стали и ее обрабатываемость режущим инструментом, лезвие которого, попадая на эти включения, затупляется. [c.140]

В настоящее время разработана технология получения вторичного алюминия путем переработки алюминиевых отходов. Вторичный алюминий по свойствам не уступает первичному, но стоимость его намного ниже. При получении вторичного алюминия резко сокращается расход электроэнергии, уменьшаются капиталовложения, в несколько раз уменьшаются выбросы в атмосферу. Литейные сплавы из вторичного алюминия используют для изготовления деталей малолитражных автомобилей. [c.211]

Сталлов алюминия. Резко выражена анизотропия у монокристаллов меди, железа, цинка. Поликристаллические металлы, обработанные давлением, имеют значительную анизотропию. [c.129]

В двухфазных (а+ у) сплавах систем Fe—Мп (7% Мп) и Fe—Мп—-Си (7% Мп и 0—2% Си) алюминий резко увеличивает количество остаточного аустенита после отпуска. Установлено различное влияние алюминия и меди на термодинамическую активность марганца в а- и v-фа- [c.41]

При наложении стальной оболочки на сердечник с экраном из меди или алюминия резко меняется распределение тока [c.149]

Алюминий нестоек в соляной кислоте даже при 20° С. Интенсивность растворения алюминия резко возрастает при увеличении содержания в нем примесей, а также с повышением температуры и концентрации кислоты. [c.90]

САП, получаемый из спеченной алюминиевой пудры, весьма перспективен. Он легкий ( > = 2740 кг м ), достаточно прочный при 20° С, и особенно теплопрочный, очень коррозионностойкий, хорошо обрабатывается давлением, резанием и т. п. САП сохраняет прочность при нагревании выше 350° С, когда все сплавы алюминия резко разупрочняются. Даже при 500° С у него Ов = = 80- -120 Mh m . сап можно успешно применять взамен теплостойких или нержавеющих сталей, например, для изготовления элементов каркаса, обшивки летательных аппаратов, деталей различных приборов, химического и лабораторного оборудования, атомной техники и т. п. [c.108]

С повышением температуры механическая прочность алюминия резко снижается. [c.149]

Мп 0,008% N и 0,040% А1 нагреть до 1200° С, при которой нитрид алюминия полностью диссоциирует, а зерно заметно вырастает, то она оказывается столь же склонной к деформационному старению, как и кипящая. Отпуск при 680—700° С, приводящий почти к полному выделению азота в виде нитрида алюминия, резко снижает склонность стали к деформационному старению (судя по изменению прочностных свойств), но падение ударной вязкости и повышение температуры хладноломкости остается значительным, так как обработка в а-области не измельчает зерна [176]. [c.103]

Сварка алюминия и его сплавов Основная трудность при сварке алюминия и его сплавов заключается в наличии на поверхности тугоплавкой окисной пленки АЬОз с температурой плавления 2050° С (в то время как сам алюминий плавится при 660° С). При нагреве и расплавлении алюминий не изменяет цвета, поэтому на глаз контролировать степень его нагрева трудно. При 400— 500° С прочность алюминия резко уменьшается и деталь может разрушиться под действием собственной массы. Поэтому сварку алюминия необходимо проводить на подкладках. [c.679]

Алюминий резко уменьшает окисляемость меди при комнатной и повышенных температурах. В электропроводные медные сплавы он вводится в небольших количествах и как самостоятельный легирующий элемент значения в этом случае не имеет. [c.22]

Наибольший интерес представляет алюминиевая бронза, С повышением содержания алюминия резко возрастает твердость сплава и понижается вязкость. Никель сильно повышает механические свойства алюминиевой бронзы и, сдвигая с понижением температуры [c.262]

При температуре 400—500° прочность алюминия резко падает и деталь может разрушиться под действием собственного веса. [c.332]

Содержание алюминия в углеродистых сталях в качестве легирующей добавки практически не превышает 6%. При более высоком содержании алюминия резко снижаются технологические свойства стали из-за хрупкости. Наружные слои окалины высоколегированной алюминием стали также становятся хрупкими и сравнительно легко отслаиваются при незначительных ударах. [c.25]

Поверхность алюминия и его сплавов покрыта тугоплавкой оксидной пленкой, плавящейся при температуре 2050 °С. Эта пленка очень затрудняет сплавление основного и присадочного металлов, поэтому свариваемые кромки необходимо тщательно очистить механическим или чаще всего химическим способом. Следует иметь в виду, что при нагреве до 400...500 °С прочность алюминия резко падает и деталь может разрушиться даже под действием собственного веса. [c.132]

В соответствии с диаграммой состояния 2п—А1 (фиг. 421) а-твердый раствор при 275° претерпевает эвтектоидный распад a2- a + , причем растворимость цинка в алюминии резко снижается по мере падения температуры ниже 275°. Таким образом, структура сплавов цинка с 5—10% А1 представляет собой доэвтектоидный сплав р-)-эвтектоид (а+р) (фиг. 422). При быстром охлаждении реакция эвтектоидного распада может не произойти аз-фаза переохлаждается до низких температур. Структура неустойчива — и происходящие структурные изменения (распад переохлажденной аз-фазы) вызывают изменение в размерах изделий, что особенно нежелательно для высокоточных отливок (отливок под давлением). Добавка магния (около [c.448]

В соответствии с диаграммой состояния Хп — А1 (рис. 417) твердый раствор и при 275° С претерпевает эвтектоидный распад г —> 1 + р, причем растворимость цинка в алюминии резко снижается по мере падения температуры ниже 275 С. Таким образом, структура сплавов цинка с 5—10% Л1 представляет собой доэвтектоидный сплав р + эвтектоид (а Р) (рис. 418). При быстром охлаждении реакция [c.471]

В после.днне годы в сухих грунтах в качестве оболочек подземных кабелей широко применяется алюминий. Известно, что щелочная среда является опасной для алюминия и его сплавов,. т пс как разрушает защитные пленки, образуюитиеся на их поверхности. Однако уже при рЦ, равном 10—11, скорость коррозии алюминия резко уменьшается. Затем в широкой области, от [c.194]

При помощи газокислородного пламени производится резка металлов, которая заключается в том, что сильно нагретый металл сгорает в струе кислорода и удаляется по линии разреза в виде жидкой окиси. Можно производить резку только низколегированных сталей, в которых содержится менее 0,7% углерода. Цветные металлы, на1пример медь и алюминий, резке не поддаются. [c.359]

Алюминий резко снижает скорость окисления. Добавка 1% А1 приводит к снижению скорости окисления на 40 7о- Алюминиевая бронза (с 8%А1) не обнаруживает каких-либо изменений при 800° С. Бериллий действует аналогично алюминию, но сильнее добавка 2,4% Ве позволяет получить практически жаростойкий сплав (рис. 3.33, 6). В отношении образования окалины латунный сплав с 20% 2п примерно соответствует бронзе с 1% Ве 1% бериллие-вой. Латунь с 40% 2п несколько менее стойка. Окалина состоит исключительно из окиси цинка. [c.273]

Заклепки из дюралюминия после оксидирования пригодны для таких медноалюминиевых материалов как, например, алькад [16]. Усиленная коррозия алюминия наблюдается при его контакте с медью в разбавленном растворе хлорида аммония, а также при действии ионов меди на алюминий, не контактирующий с медью (табл. 11.4) [19]. При контакте с медью в опыте 2 коррозия алюминия возрастает приблизительно в три раза по сравнению с опытом 1. Однако и без контакта (опыт 3) коррозия алюминия резко увеличивается. Это объясняется тем, что возникающие при коррозии меди ионы меди осаждаются на алюминии, что приводит к образованию микроэлементов. [c.569]

В статье А. В. Бялобжеского с сотрудниками описывается прецизионный метод определения коррозии металлов в высокотемпературной воде с использованием газовой хроматографии. Достоинства этого метода заключаются в том, что он позволяет определить характер деполяризующих процессов. В частности, было установлено, что при коррозии алюминия резко возрастает доля водородной деполяризации, которая уже при 60° С превышает кислородную. Для железа же кислородная деполяризация преобладает над водородной и при высоких температурах. [c.7]

Испытания образцов, прошедших насыщение при 1070° С, на окалиностойкость в неподвижном воздухе при температурах 1000° С и 1450° С показали (табл. 56), что модифицирование силицидных покрытий хромом, железом и особенно алюминием резко снижает их сопротивление окислению при высокой (1450° С) температуре. Металлографическими исследованиями установлено, что основная причина потери жаростойкости — рассасывание диспли- [c.244]

Влияние титана Введение титана в сплавы N1 — А1 с малым содержаниехг алюминия резко снижает ях окалиностойкость. При увеличении содержания алюминия окалиностойкость сплавов менее чувствительна к добавлению титана. но только до определенного предельного содержания его в сплаве [44]. [c.104]

К высокопрочным магниевым сплавам относится и деформируемый сплав МА5, легированный большим количеством алюминия в пределах 7—9%. При таком содержании алюминия резко повышаются предел прочности и текучести сплава и существенно снижается технологическая пластичность его при горячей обработке давлением. Поэтому оновные о перации горячей обработки — ковка, штамповка и др. — следует преимущественно производить под прессами. Температурный интервал горячей обработки этого сплава под прессами находится в пределах 340—420°. Допустимые деформации в этом интервале температур 20—25%. [c.198]

Жидкотекучесть изменяется в зависимости от содержания элементов, Зходящих в состав сплава. Марганец в стали увеличивает жидкотекучесть, особенно при большом содержании его. Высокомарганцовые стали вследствие этого обладают хорошей жидкотекучестью. Кремний, содержащийся в стали в количестве до 1%, снижает жидкотекучесть. При увеличении содержания кремния более 1% жидкотекучесть улучшается. Высококремнистые стали обладают лучшей жидкотекучестью, чем углеродистые. Алюминий резко снижает жидкотекучесть стали, поэтому его применение должно увязываться с условиями разливки стали по формам и с качеством отливок. Сера ухудшает жидкотекучесть стали, а фосфор улучшает. Хром, содержащийся в стали в количестве до 1,0%, снижает ее жидкотекучесть, но дальнейшее увеличение содержаиия хрома не снижает жидкотекучесть, а, начиная с 5% Сг, увеличивает ее. Никель в количестве до 0,5% ухудшает жидкотекучесть стали. Дальнейшее увеличение содержания никеля отрицательно не сказывается на жидкотекучести. Медь улучшает жидкотекучесть стали. У алюминиевокремнистых сплавов жидкотекучесть увеличивается с повышением содержания кремния, а магниевых сплавов — алюминия. [c.56]

Особый вид коррозии титана—солевая коррозия, проявляющаяся в том, что под действием напряжений в месте контакта соли с титановым сплавом возникают трещины, которые постепенно распространяются в глубь металла, обычно вдоль границ зерен, приводя к преждевременному разрушению. Это растрескивание наблюдается при температурах примерно от 250 до 550°С, т. е. в том температурном интервале, в котором применение титановых сплавов наиболее целесообразно. Технически чистый титан не склонен к горячесолевому растрескиванию. Склонность к солевой коррозии усиливается с повышением содержания алюминия. Резкий переход от вязкого разрушения к хрупкому происходит, когда содержание алк>миния в о-сплавах увеличивается с 4 до 6% [41]. Специальная термическая обработка, в основном закалка из а- или (а-НР)-области, может существенно повышать стойкость сплава против горячесолевого растрескивания. [c.20]

Сопоставляя рис. I (кривые 2, 4) и рис. 4, следует отметить, что окисление, начинающееся при температурах 550-560 К на углеродистой стали, резко уменьшает, а на алюминии резко увеличивает прочность адгезионного соединения. При окислении, кроме накопления полярных групп, происходит деструкция макромолекул. Для углеродистой стали прочность соединения к началу окисления стабилизированного пентапласта достигает, по-видимому, предельных значений и при более высоких ТПШ5 определяется прочностью полимера. Уменьшение прочности полимера в результате окисления яряводит к снижению прочности соединений. Для алюминия к началу [c.108]

При наличии фазового превращения 7 — о. формирование зернз феррита непосредственно зависит от величины зерна аустенита Алюминии резко повышает величину зерна феррита только тогда, когда он добавляется в раствор как легирующий элемент (выше [c.36]

Сталь, раскисленная только марганцем и кремнием, весьма склонна к старению, что может резко снизить ее вязкость в процессе эксплуатации котла. Поэтому для ряда котельных сталей стандарт предусматривает, как факультативную пробу, старение при температуре 250° в течение 1 часа после предварительной 10%-ной деформации растяжением. Ударная вя.зкость после старения не должна быть менее 50—60% от фактической величины ударной вязкости листа до старения. Раскисление мягкой стали алюминием резко уменьшает ее склонность к старению (изетт-железо). [c.169]

Сварка алюминиевых и магниевых сплавов. При сварке алюминиевых (АМг5, АМгб, Д20 и др.) и магниевых <МА1, МА8, МА2-1 и др.) сплавов возникает ряд особенностей металлургического процесса, вызванных физико-химическими свойствами алюминия и магния. Наличие на поверхности свариваемого металла и проволоки тугоплавких окислов АЬОз и MgO, не растворяющихся в металле сварочной ванны, вызывает появление в шве окионых включений, а также возникновение постоянной составляющей (при сварке на переменном токе). При сварке алюминиевых и магниевых сплавов возникает о-паоность образования нитридов магния и алюминия, резко снижающих пластические свойства металла шва. [c.369]

Алюминий резко повышает жаростойкость железа и стали, образуя при нагревании на поверхности плотную окисную пленку А12О3. Защитное действие достигается за счет того, что диффузия сквозь окисную пленку алюминия или шпинели РеО-А1аОз происходит значительно медленнее, чем в окислах железа. [c.23]

Частая зачистка в последнем случае вызывается тем, что при окисленной поверхности электрода частицы меди сплавляются с алюминием, резко понижая коррозионную стойкость алюминиевого сплава. Для сохранения параллельности контактных поверхностей верхнего и нижнего электродов при их зачистке ее удобно производить, слегка зажимая между электродами пластинку, обернутую наждачной шкуркой, и вращая ее вокруг оси электродов. Для восстановления профиля рабочей части электродов можно применять специальный заправник (фиг. 183), представляющий собой кольцо 1 со вставными ножами 2, регулируемыми винтами 3. Заправник зажимается между электродами и поворачивается вокруг их оси рукоятками 4. При этом с контактной поверхности электродов снимается небольшая стружка и восстанавливается ее первоначальный профиль. [c.259]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...