Отсутствие осевой симметрии

Если под критической скоростью понимать такую, при которой увеличиваются амплитуды вынужденных колебаний, возбужденных небалансом, то для осесимметричного вала критические скорости обратной прецессии на самом деле не являются критическими, так как можно показать [501, что в этом случае возмущающие силы от небаланса ортогональны к собственной форме колебаний вала (т. е. работа этих сил за оборот равна нулю), и поэтому они не могут поддерживать колебания вала указанной формы. Увеличение амплитуд колебаний при прохождении критических скоростей обратной прецессии может иногда наблюдаться только по причине наличия возмущающих сил другой природы, нежели силы небаланса, или же в случае отсутствия осевой симметрии жесткостных свойств опор (см. ниже). Резонансы с критическими скоростями обратной прецессии менее опасны еще и потому, что в этом случае внутреннее трение гасит колебания, так как изгибные напряжения в каждом волокне за каждый оборот вала дважды меняются с плюса на минус и наоборот. [c.55]

При отсутствии осевой симметрии подшипника условия (V.18) не выполнены однако можно показать, что и в этом случае граница области устойчивости находится вблизи со == 2со, р. [c.61]

Отсутствие осевой симметрии ротора может быть вызвано двумя причинами разные жесткостные свойства вала в разных направлениях (некруглый вал) или разные главные массовые моменты инерции диска. В обоих случаях необходимо применить уравнения, при написании которых использована вращающаяся система координат уравнения движения (II.9а), уравнения изгиба вала [c.63]

ОТСУТСТВИЕ ОСЕВОЙ СИММЕТРИИ [c.329]

В предыдущих разделах было рассмотрено формальное решение уравнения переноса излучения в плоском слое при наличии осевой симметрии. В случае изотропного рассеяния задача переноса излучения в плоском слое при отсутствии осевой симметрии легко преобразуется к задаче с осевой симметрией. Для анизотропно рассеивающей среды, если постулируется, что индикатриса рассеяния разлагается в ряд по полиномам Лежандра, как в (8.37), неосесимметричная задача может быть сведена к последовательности осесимметричных задач путем разложения интенсивности /(т, (х, ф) в ряд Фурье по ф. Например, в работах [26, 27] использовано разложение интенсивности в ряд типа [c.329]

Даже при осевом растяжении стержня он деформируется и в продольном, и в поперечном направлениях и потому деформация его характеризуется не только продольным удлинением, но и поперечным укорочением. При отсутствии осевой симметрии картина значительно усложняется. [c.44]

Заметим, что для круглого в плане штампа при отсутствии осевой симметрии интегральное уравнение (1.2) можно представить в виде [c.397]

Из изложенного следует, что метод расчета деформаций и напряжений поршней с использованием теории тонких оболочек вращения является более простым по сравнению с методом конечных элементов. Он удобен для сравнительной оценки вариантов конструкций, хотя точность расчетов снижается с возрастанием толщины стенок и им трудно рассчитывать напряжения в местах с резкими изменениями сечений. Метод непригоден для расчета поршней, у которых отсутствует осевая симметрия. [c.135]

Настоящая книга посвящена применению некоторых из этих методов к решению пространственных задач теории упругости. Большая часть книги посвящена задачам для тел вращения (при наличии и отсутствии осевой симметрии в граничных условиях), рассматриваются также (хотя и в меньшей мере) и неосесимметричные тела. [c.6]

Указанное объясняется разгружающим действием касательных напряжений, возникающих вследствие отсутствия осевой симметрии деформирования при вытяжке коробчатых деталей и благоприятного направления этих напряжений к центру кри- [c.156]

Ясно, что это выключение одной из трех вращательных степеней свободы является следствием осевой симметрии гантелей и отсутствия тангенциальных сил при взаимодействии шаров гантелей. Тело, состоящее из трех шаров, укрепленных на [c.427]

Уравнения (1.5.19) используются обычно для исследования летательных аппаратов при отсутствии у них осевой симметрии (с двухконсольной конфигурацией крыльев), у которых оба движения, рыскания и крена, взаимно связаны и поэтому изучаются совместно. [c.45]

Остановимся на задачах с осевой симметрией (ось z есть ось симметрии, предполагается, что вращение отсутствует) [c.296]

Поле винтовой дислокации характеризуется наличием сдвигов и отсутствием удлинений (чистое кручение) оно имеет осевую симметрию, т. е. не зависит от угла 0. [c.45]

Свободное тело случай осевой симметрии. Одной из классических задач динамики твердого тела является задача о свободном движении твердого тела, т. е. о движении тела при отсутствии сил. Центр тяжести в этом случае движется прямолинейно и равномерно, а вращение тела описывается уравнениями [c.234]

Рассмотрим верхнюю полусферическую оболочку. Приложенные к ней силы So ч Т ю вызывают безмоментное напряженное состояние, сила Qo и момент Mq — краевой эффект. На нижнем срезе оболочки 0 = по симметрии отсутствуют осевые [c.348]

В ГЦН с направляющим аппаратом указанная выше неравномерность имеет место вдоль каждой лопатки, а полная осевая симметрия потока за колесом также отсутствует. Следствием нарушений круговой симметрии в распределении давлений и скоростей за колесом и является появление неуравновешенной поперечной силы, действующей на ротор насоса. Чем больше неравномерность, а она возрастает с удалением от расчетной подачи, тем больше и радиальная сила. [c.197]

Если учесть указанные допущения (195) и (196) об осевой симметрии потока и отсутствии радиальной составляющей скорости для потока в области осевого зазора, из выражений (199) будем иметь [c.188]

Световые корпускулы Ньютона не обладали осевой симметрией, но имели четыре разные стороны . Представим, что корпускула поворачивается вокруг оси (вокруг направления ее движения) последовательно на 90, 180, 270, 360 при этом она всякий раз будет повернута к наблюдателю новой стороной. Вывод об отсутствии осевой симметрии у световых лучей был сделан Ньютоном на основе опытов Гюйгенса по двойному лучепреломлению в двух последовательно расположенных кристаллах (мы упоминали об этих опытах в вводной беседе). В своей книге Оптика , вышедшей в 1704 г., Ньютон писал Не существует двух сортов лучей, отличаюш,ихся по своей природе один от другого так, что один постоянно при всех положениях преломляется обыкновенным способом, другой же постоянно во всех положениях — необыкновенным способом. Разница между двумя сортами лучей в опыте, указанном в 25-м вопросе (имеется в виду опыт Гюйгенса с двумя кристаллами.—Авт.), была только в положениях сторон лучей относительно плоскостей перпендикулярного преломления. Ибо один и тот же луч преломляется здесь иногда обыкновенно, иногда необыкновенно — сообразно положению его сторон относительно кристалла . Здесь содержится в неявном виде открытие поляризации света. Различным положениям сторон ньютоновских корпускул в современной оптике соответствуют различные ориентации плоскости поляризации плоскопо-ляризованного света, рассматриваемые относительно плоскости, проходящей через оптическую ось кристалла и направление светового луча. [c.19]

Летательные аппараты, выполненные по самолетной схеме, имеют обычно зеркальную симметрию относительно вертикальной плоскости и очертания, которые совмещаются при повороте на 360°. Такая форма соответствует предельному случаю отсутствия осевой симметрии. Существуют аппараты с зеркальной симметрией, у которых совмещение их формы происходит при половине оборота (степень осевой симметрии равна 180°).Для обоих этих видов аппаратов характерна двухкрылая схема (плоская или У-образная). При этом форма оперения может быть различной (см. рис. 1.8.3). Довольно широко применяется трехлопастное [c.121]

Галлус Г. Измерение и расчет напряжений плоских вращающихся дисков при отсутствии осевой симметрии. — Энергетические машины и установки. 1970, т. 92, № 3. с. 112-123. [c.215]

Моменты тангажа и крена на двухлопастном несущем винте были выражены через углы поворота плоскости концов лопастей и поэтому не изменяются движение вала влияет на моменты на втулке через решение для Pi. Наиболее важная особенность двухлопастного винта — появление периодических коэффициентов в уравнениях в невращающейся системе координат для сил на втулке при движениях вала в связи с отсутствием осевой симметрии этого винта. В результате анализ динамики двухлопастного вннта существенно отличается от такового для винтов с тремя или более лопастями. [c.406]

В работе В. А, Пальмова [55], а затем в работе К- Е, Егорова [27] рассмотрена задача о контакте круглой пластинки с упругим слоем в условиях осевой симметрии, Использоваппый в этих работах метод (применительно к основанию (1,3) при отсутствии осевой симметрии) заключается в формулировке задачи в виде парного уравнения (2,31) и дифференциального уравнения из (2,24). Содержащиеся в (2,31) неизвестные прогибы пластинки исключаются следующим образом. Подставляется контактное напряжение, взятое в форме второго интеграла из (2.31), в правую часть дифференциального уравнения из (2.24) и находится его >ешение, удовлетворяющее условиям свободного края для пластинки. 7оследующая подстановка, полученного решения в (2.31) приводит к парному уравнению, содержащему, как обычно, только одну неизвестную функцию р (0- Методом подстановки в форме Лебедева — Кука (1, 5, 3) это парное уравнение сводится к интегральному уравнению Фредгольма второго рода. [c.297]

При наличии непараксиальных лучей, а также при отсутствии осевой симметрии оптической системы (примером может служить цилиндрическая линза) сферическая волна, исходящая иа светящейся точки, после прохождения через оптическую систему перестает быть сферической. В результате светящаяся точка уже не будет изображаться оптической системой в виде точки. Связан ные с этим искажения оптических изображений называются гео метрическими или лучевыми аберрациями оптических систем Помимо лучевых существуют еще хроматическая аберрация, т. е появление окрашенных каемок в изображении, когда оно полу чается в белом свете, а также волновые или дифракционные аберра [c.96]

Отсутствие осевой симметрии распределения статического давления в спирали на режимах, отличных от расчетного, влечет за собой нарушение осевой симы трии потока в открытых на периферии полостях на всех радиусах вплоть до внутреннего Это приводит к тому, что участки по окружности уплотнения, находящиеся под большим перепадом давленая, пропускают большую протечку (если такая имеется), и наоборот. Средняя же по окружности величина протечки меняется по режиму работы машины соответственно изменению среднего по окружности перепада давления на уплотнен [c.67]

Вывод соотношений, характеризующих излучение продольных и поперечных -волн от сил, приложенных к границе, является довольно сложным. Синтез распределения напряжений в источнике согласно решениям волнового уравнения в выбранной координатной системе, определение интегральных выражений для смещений, интегрирование по частотам с целью построения импульсных сейсмограмм и оценка интегралов в некотором диапазоне перемек-иых — каждый из этих шагов требует математического искусства и изобретательности даже в случае простейшей геометрии границ к источников. В случае же с меньшей симметрией сложность во много раз возрастает. Например, излучения от двух противоположно направленных сосредоточенных сил, действующих на стейку пустой цилиндрической полости, можно было оценить способом Хилена, но отсутствие осевой симметрии усложняет каждый шаг. Если вместо воздействия на свободную границу сосредоточенная сила действовала бы на плоской границе между твердой и жидкой средами, то потенциалы в жидкой среде необходимо было бы учитывать на протяжении всех вычислений. Вывод точных интегральных выражений для смещений и построение приближенных выражений для низких частот и больших расстояний — весьма сложная задача, а для более сложной геометрии какие-то упрощения должны быть сделаны еще раньше. В этом разделе показывается, что простой метод вычисления характеристик излучения различных источников. вытекает из принципа взаимности для упругих волн. Этот метод, в котором излучение источника вычисляется как бы в обратном порядке, приводится ниже, [c.220]

Изменение реакции прокладки при изгибе фланцевого соединения создает новые условия нагружения фланцев, характеризуемые отсутствием осевой симметрии. Расчет фланца на неосе-симетричную нагрузку затруднителен. Так, точное решение задачи о деформации цилиндрической оболочки при отсутствии симметрии нагружения приводит к сложным уравнениям, которые решаются только приближенно [11]. [c.74]

Более сложными в расчетном отнощении являются случаи нагружения упругого элемента при компенсации радиальной несоосности и углового перекоса. Ввиду отсутствия осевой симметрии рещение упругой задачи здесь может быть получено в рамках использования полуаналитического метода, основные соотношения которого применительно к этим случаям нагружения рассмотрены в п. 1.3. На основании очевидных геометрических представлений о характере деформирования торообразной оболочки (антисимметричное напряженно-деформированное состояние при компенсации радиального смещения и симметричное относительно плоскости экваториального сечения при угловом перекосе) значения компонент деформации удается выразить с помощью соотношений (1.29) и (1.30) через радиальные и осевые перемещения узлов и таким образом свести задачу к двумерной. Матрицы жесткости конечных элементов для этих случаев принимались в виде (1.23). Обоснования принятым при этом допущениям даны в п. 1.3. [c.116]

За расчетную схему примем наиболее общий случай течения в вихревой трубе с дополнительным потоком (рис. 4.7). В этом случае режим работы обычной разделительной вихревой трубы представляет собой предельный при О- Используем понятие элементарного объема вращающегося газа dQ. = V nrdr. Условие осевой симметрии обеспечивает отсутствие фадиентов в направлении угловой координаты ф. В сформированном потоке вихревой трубы радиальные скорости пренебрежимо малы. В процессе построения аналитической расчетной цепочки можно использовать принцип суперпозиции, т. е. независимость законов движения по нормальным друг к другу осям координат. Процесс энергообмена в сопловом сечении считаем заверщенным. Определим предельно возможные по разделению энергетические уровни потенциального и вынужденного вихрей. Длина пути перемешивания и фадиент давления определяют предельный эффект подофева приосевого турбулентного моля при его переходе на более высокую радиальную позицию. При этом делается допущение о переходе в сечении, перпендикулярном оси. Осевой снос моля не учитывают. Вязкость и теплопроводность проявляют себя, если присутствуют фадиенты скорости и температуры. Поэтому при формировании свободного вихря вязкость будем учитывать, анализируя процесс затухания окружного момента [c.191]

В осевых сечениях цилиндра (плоскость АВСО элемента) по условиям осевой симметрии касательные напряжения отсутствуют и сохраняются только нормальные напряжения а , называемые окружными. В поперечных сечениях цилиндра (поверхность СОЕР элемента) касательные напряжения также предпола1 аются равными нулю. Основанием к этому служит условие независимости перемещений и от координаты г. [c.277]

Отсутствие азимутальной составляющей вектора скорости в рассмотренных вариационных задачах при осевой симметрии является ограничением, которое может, например, снизить силу тяти оптимального сопла. В работах [19, 20] на примере присутствия потенциальной закрутки потока вокруг оси симметрии выведены необходимые условия экстремума и продемонстрировано увеличение силы тяги. Дальнейшие исследования в этом направлении проведены Гудерлеем, Табаком, Брей-тером и Бхутани [21]. Систематическое сравнение оптимальных сопел этого типа выполнено Тилляевой [22]. [c.47]

В осевых сечениях цилиндра (плоскость AB D элемента) по условиям осевой симметрии касательные напряжения отсутствуют и сохраняются только нормальные напряжения at, называемые окружными. В поперечных сечениях цилиндра [c.381]

В осевых сечениях цилиндра (плоскость AB D элемента) по условиям осевой симметрии касательные напряжения отсутствуют и сохраняются только нормальные напряжения а , называемые окружными. В поперечных сечениях цилиндра (поверхность DEF элемента) касательные напряжения также предполагаются равными нулю. Основанием этому служит условие независимости перемещений и от координаты 2. В поперечных сечениях могут существовать нормальные (осевые) напряжения которые возникают как следствие нагружения цилиндра силами вдоль оси. Эти напряжения предполагаются неизменными как по оси, так и по радиусу цилиндра. [c.334]

Условие отсутствия скольжения в соединении. Определение необходимого натяга. Посадки с нятягом обеспечивают точное центрирование деталей, т. е. совпадение их осей после сборки. Поэтому иногда их применяют только с этой целью. В тех же случаях, когда эти посадки предназначены для передачи осевой силы или крутящего момента с вала на втулку (или наоборот), прочность соединения должна быть проверена расчетом. На рис. 14.2 представлена схема нагружения элемента поверхности распределенными силами трения рп> Ргг. возникающими под действием комбинированного нагружения соединения осевым усилием и моментом Т. В силу осевой симметрии элементарные силы трения распределен по поверхности равномерно и значение рл определяется из очеввд- [c.357]

Возможен принциально иной метод наведения меридиональных токов в нужных зонах поверхности мениска. Для зтого расплав должен быть окружен системой меридиональных проводников с синфазными токами одного направления. При осесимметричности мениска азимутальная компонента индукции между мениском и индуктором отсутствует и токи в расплаве не наводятся. Однако при возникновении рифа осевая симметрия злектромагнитной системы нарушается, на поверхности рифа появляется ненулевое значение и в рифе наводятся продольные токи. Эти токи замыкаются в поверхностном слое мениска, протекая в обратном направлении в зонах, более удаленных от индуктора. [c.34]

Мысленно выделим двумя радиальными и двумя цилиндрическими сечениями бесконечно малый элемент диска (рис. 11.59). Расстояние от центра диска до этого элемента обозначим через г, а соответствующий бесконечно малый центральный угол — через d9. Нормальные напряжения в кольцевом и радиальном сечениях обозначим соответственно через и Tq. Благодаря осевой симметрии касательные напряжения на гранях выделенного элемента отсутствуют. Нормальные усилия на обеих боковых гранях элемента составляют Одй dr, где h — толщина диска, являющаяся в общем случае функцией координаты г. На внутренней грани нормальное усилие равно произведению напряжения на площадь грани hrdQ, т. е. составляет a hrdQ. На наружной [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...