Сравнение результатов расчета с данными эксперимента

Сравнение результатов расчета с данными эксперимента [c.69]

Соответствующие графики распределения платности и давления на втором этапе спрессовывания приведены на рис. 23 и 24-Сравнение результатов расчета с данными эксперимента показывает их качественное соответствие [13]. [c.84]

В табл. 4.1, заимствованной из [6], приведено сравнение результатов расчета с данными эксперимента для колебательно-вращательных линий полос V2 и 2v2 — У2 аммиака. [c.91]

Пример сравнения результатов расчета с данными эксперимента дан в работе [48], авторы которой проводили исследования на полномасштабной трубе под давлением с реальной трещиной. Результаты сравнения представлены на рис. 18. В этой же работе исследовали шероховатость поверхностей трещин. Поверхность трещины усталости в поперечной трещине реального элемента трубопровода после долома показана на рис. 19. Результаты измерений неровностей представлены на рис. 20. [c.51]

Точность предложенной модели иллюстрируется на фиг. 5, 6 сравнением расчетных распределений изолиний числа Маха с экспериментальными данными [32, 33] в области горла сопла. На фиг. 5 показаны расчеты течения воздуха при Ке,. = 10 в коническом сопле с углами полураствора конусов сужающейся и расширяющейся частей, равных 30°, и кривизной горла А ,, = 1. На фиг. 6 приводятся данные расчетов при Ке, = 10 для конического сопла с углами полураствора сужающегося и расширяющегося конусов 45° и 15°, Ky , = 1,6. Видно хорошее согласие результатов расчетов с данными экспериментов. [c.68]

Сравнение результатов расчета с экспериментом показывает, что в области нагрузок 800—1000 кгс расчет дает несколько заниженную жесткость. Это можно объяснить тем, что в расчете не учтено изменение б в зависимости от нагрузки, а также не учтены упругие свойства самой мембраны. Анализ результатов показывает возможность использования выбранной модели для приближенной оценки статических свойств мембранного амортизатора данной конструкции (с металлической мембраной), которая представляется перспективной. Экспериментом также установлено, что мембранный амортизатор имеет динамическую жесткость, существенно меньшую, чем статическая. [c.75]

В этом случае Аа (Тв) = N (Тв))" . Значения коэффициентов Р, d и То приведены в табл. 4.5. Сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными выполнено графически (рие. 4.7). Результаты экспериментов получены при температуре цикла, близкой к максимальной рабочей температуре роторов (520 °С). Анализ кривых (см. рис. 4.7) показывает, что увеличение времени выдержки вызывает наибольшее уменьшение долговечности в первые часы и стабилизируется при значительных (десятки часов) выдержках. В области больших Ае N уменьшается приблизительно в 3 раза, а в области малых Ае — на порядок. Сравнение результатов расчетов, приведенных по формуле (4.44), с экспериментальными данными, полученными в малоцикловой области, показывает их удовлетворительное согласие. [c.155]

Эффективность методики, допускающей частичную депланацию, наглядно видна при сравнении результатов расчета по данной методике с результатами, полученными в эксперименте. В работе [12] приведена формула жесткости несущей рамы между осями колес, [c.166]

Отсутствие опытных данных не позволяет произвести подробное сравнение результатов расчета с результатами экспериментов. Рис. 7 представляет собой интерферограмму обтекания потоком гелия (7 = 5/3) затупленного клина [4] с углом 10° при М = 12.7 и числе Рейнольдса 15000. [c.302]

Влияние продольного магнитного поля на характеристики турбулентного течения в трубе. Наиболее полные экспериментальные данные о влиянии продольного магнитного поля на характеристики турбулентного течения жидкого металла в круглой трубе получены в [2, 3]. В этих работах была выбрана достаточно большая длина начального участка 1/(1 180 -г 220), поэтому и при больших числах Ке течение было близко к развитому. Вследствие этого для определения функции го в настоящей работе проводилось сравнение результатов расчетов с опытными данными [2,3]. Эксперименты в 2,3] проводились при большом уровне возмущений, поэтому в расчетах принималось го = 0.1. [c.569]

Сравнение результатов расчета с экспериментом и данными других авторов приводим на рис. 6,35 (см. стр. 324), [c.314]

Сравнение результатов расчета с опытными данными показало [286], что полученные решения могут быть использованы для расчета параметров замкнутой воронки. Однако для хорошей сходимости теории с экспериментом требуется корректировка полученных авторами [82] решений. По мнению самих авторов, это является следствием турбулизации потока жидкости. К сожалению, в силу принятых допущений результаты работы [82] не могут быть использованы для расчета параметров развитых воронок, достигающих плоскости сливного отверстия. [c.352]

На рис. 3.16 приведены результаты сравнения данных расчетов жесткости стягиваемых деталей (сд — 1/Хд), выполненных по формуле (3.31), а также по формулам, приведенным в ряде работ ученых СССР, ФРГ и Великобритании, с данными эксперимента. Исследовали фланцевое соединение с О > БО мм, а 17 мм, 1 = 10 мм, 0 — 12 мм, 1 — 78 мм. [c.35]

В основе книги лежит курс лекций, читаемый автором на протяжении ряда лет на кафедре теории пластичности механико-математического факультета МГУ. В пособии представлены современная трактовка устойчивости упругих и неупругих систем, соответствующие критерии устойчивости и методы решения краевых задач для стержней, пластинок, оболочек И пространственных тел. Теоретический материал дополняют многочисленные примеры расчета, а также сравнение получаемых результатов с данными эксперимента. Отличительной особенностью книги является единообразие подхода к вопросу устойчивости конструкций из различных материалов и к методам решения конкретных задач. [c.2]

Наряду со сравнением теоретических расчетов с лабораторными данными, приемлемость модели сопоставлялась с результатами, полученными ранее в полевых условиях под руководством Л.Т. Абрамова [1]. В его экспериментах осуществлялись замеры влажности па различных глубинах грунтовых оснований до и после периода промерзания, устанавливалась глубина промерзания при фиксированных среднесуточных температурах воздуха и температуре поверхности грунта. [c.107]

Результаты расчетов в сравнении с данными эксперимента свидетельствуют о следующих тенденциях изменения глубины сжимаемой толщи грунта Н под аэродромным покрытием [c.429]

Р И С. 2. Сравнение результатов расчетов волн в ПММА с данными экспериментов [11, 13]. [c.159]

Сравнение результатов расчетов по этой формуле с экспериментальными данными различных авторов [30] (25 результатов) при различных углах конуса, отношениях радиуса притупления к радиусу миделя, числах Рейнольдса и Маха показали удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных. В табл. 6.4 представлены отдельные результаты. В большинстве этих работ донное давление определено в натурном эксперименте, а не в аэродинамических трубах, где существенное влияние на донное давление оказывают неравномерность потока, наличие державки и другие факторы, искажающие измеряемые параметры. [c.137]

Подставляя (24) и (25) в (26) и используя (9), приходим к нелинейному интегральному уравнению, в процессе численного решения которого находилось P t). В [2] проведены эксперименты по продольному удару тела по стержню конечной длины. В данной работе все исходные данные взяты из [2]. В [3] рассмотрен продольный удар тела по полубесконечному стержню. Сравнение результатов расчетов основных параметров удара с экспериментальными данными из [2] показывает, что теория Сирса, построенная на основе упругой модели Герца, дает завышенные значения в среднем на 20-30% по сравнению с экспериментальными и заниженное значение Т. Теория, построенная на упругопластической модели Кильчевского, дает заниженное значение на 30 0% и завышенное значение Т. Предлагаемая теория, построенная на модели (9), дает результаты, отличаюш иеся от экспериментальных на 2-6%. [c.532]

Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви>60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м" ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м" и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81]

Для сравнения результатов расчетов по предложенной модели с экспериментальными наблюдениями использовались данные по фильтрации сильноразбавленных взвесей с заданными параметрами распределения частиц по размерам и капилляров по радиусам, представленные в [14]. В этой работе исследовалась фильтрация как взвесей, так и эмульсий. Как показали эксперименты, осаждение капель эмульсии, в отличие от осаждения твердых частиц взвесей, происходит только в один слой. Данный механизм осаждения учитывался при моделировании фильтрации эмульсий. [c.111]

В частности, при = О, когда из расчета следует, что п — О, в начальном участке эжектирующей струи будет подсасываться некоторое, хотя и весьма малое, количество газа. Действительно, в некоторых экспериментах при малых значениях а (т. е. при большой длине начального участка) наблюдалось отклонение предельных значений По, соответствующих режиму запирания, от расчетных значений в соответствии с этим увеличиваются по сравнению с данными рис. 9.15 предельно возможные значения степени сжатия Pз/P Однако уже при п > 0,05 — 0,1 этот эффект становится слабым, и расчетные данные хорошо согласуются с результатами экспериментов. [c.525]

Сравнение формулы (53) с результатами эксперимента ) (рис. 10.15) показывает, что с ростом числа Маха ее точность падает и соответственно заметной становится ошибка. Меньшие расхождения с опытными данными дают расчеты по Седову ) и Карману — Цзяну ). [c.35]

Рассмотрим такую ситуацию на примере моделирования роста трещины в нижней панели крыла самолета Як-42 в районе нервюры 6, схематизированный типовой полетный блок нагружения которой представлен на рис. 8.27. Расчеты длительности роста трещины проводились с учетом и без учета второй компоненты главных напряжений, с последующим сравнением полученных результатов между собой. При расчете с учетом двухосного нагружения было сделано следующее допущение. Для каждого этапа полета в блоке в качестве величины Xf, выбиралось его среднее значение на аналогичном этапе реального полета, полученное по результатам анализа летных экспериментов (см. главу 1). Также предполагалось, что сжимающие циклы нагружения (этап руления) при данном уровне нагрузок не влияют на рост усталостной трещины и в расчетах не учитывались. [c.441]

На рис. 4 представлены результаты расчета размаха Ар = = / ((о) (кривая 1), полученные с учетом влияния нестационарно-сти на величину силы трения. Из сравнения расчетных данных с результатами эксперимента (кривая 2) видно их хорошее совпадение. Максимальная величина ошибки при этом не превышает 30%. [c.21]

Как было сказано ранее, в расчетной модели критическое отношение давлений в выходном сечении принято по сухому насыщенному пару. Данное предположение подтверждено экспериментально для Pi <90%. Следует ожидать, что при р1>90% отношение е будет ближе к значению, имеющему место при истечении чистого газа (е=0,529), что должно привести к- возрастанию расходных характеристик по сравнению с расчетными экспериментально обнаружить этого не удалось нз-за. трудности получения смеси с содержанием объемной доли газа более 90%. По этой же причине не представилось возможным сопоставить результаты расчета и эксперимента для истечения смеси при начальной сухости пара более 0,9. [c.70]

Проведено сравнение результатов расчета с экспериментальными данными по числу Нуссельта Кн, полям скорости и температуры, профилям турбулентного трения и поперечного потока тепла. Показано, что зависимость числа Кн(Х) имеет минимум, который с ростом числа Грасгофа смещается к началу участка обогрева. Характер изменения профилей скорости и характеристик турбулентности свидетельствует о ламинаризации течения в области минимума зависимости Хн(Х), после прохождения которой течение вновь турбулизуется. Результаты расчета качественно согласуются с имеющимися экспериментальными данными. Количественное соответствие наблюдается не для всех экспериментов (результаты которых также различаются между собой). [c.711]

Наличие большого количества расчетных методов требует дать их сравнительную оценку путем сопоставления результатов расчета и данных эксперимента с последующей оценкой допущений, на основе которых получены расчетные формулы. Учитывая общность структурной схемы большинства полуэмпирических методов расчета, удобно провести их сопоставление и сравнение с экспериментальными результатами по изменению толщнны потери импульса 0 или числа Рейнольдса R6 g, построенного по толщине потери импульса, и формпараметра профиля скорости Н по продольной координате. [c.446]

Сравнение результатов расчета по обеим предельным моделям с результатами экспериментов по истечению газоводяной смеси из сопла Лаваля [81] приведено на рис. 7.1. Из рисунка видно, что в рассматриваемом случае экспериментальные данные хорошо описываются расчетной моделью адиабатного расширения газа в смеси. [c.147]

Метод расчета шума вращения винта вертолета на режиме полета вперед приведен в работе [S.24]. Метод состоит в том,, что движение винта считается установившимся (т. е. принимается стационарное распределение диполей), но учитывается нестационарность нагрузок, как это сделано в разд. 17.3.4. Предполагается, что измеренные или расчетные значения нагрузок известны и что подъемная сила равномерно распределена по хорде. Звуковое давление в произвольной точке поля определяется путем численного интегрирования по диску винта. Проведено сравнение результатов расчета шума вращения с результатами летных испытаний. Выяснено, что сходимость первой, гармоники звукового давления улучшилась (по сравнению с теорией Гутина, правильно оценивающей первую гармонику на режиме висения, но занижающей ее на режиме полета вперед) > Однако расчеты высших гармоник, начиная с третьей, были по-прежнему неудовлетворительны. В работе [S.23] этот метод, был уточнен путем учета действительного распределения давления по хорде. Использовался гармонический анализ распределения давления по диску винта, полученного пересчетом результатов измерений давления на поверхности лопасти. При таком подходе хорошая сходимость с экспериментом имела место по крайней мере до четвертой гармоники как на режиме висения, так. и при полете вперед. (В этой связи полезно напомнить, что при равномерном распределении нагрузки по хорде множители 1щы уменьшаются слишком быстро.) В работе даны примеры влияния высших гармоник нагрузки на расчетный уровень шума и сделан вывод, что для получения т-й гармоники шума вращения нужно знать гармоники нагрузки по крайней мере до-номера mN. По этому вопросу ряд данных имеется также в ра- боте [S.22]. [c.851]

При сравнении результатов расчета по формуле (7.7) с экспериментальными данными установлено, что данная формула хорошо согласуется с экспериментом при ф > 0,5. Таким образом, существуют формулы, применимые для описания зависимости коэффициента вязкости печатных красок от концентрации в них пигмента при различных ф. Но ни одна из них не учитывает процессы структурооб — разования, идущие в концентрированных суспензиях (в том числе в печатных красках). [c.251]

Как можно предвидеть на основании материала первой главы, для неупругих стержней при существовании упругого эквивалента метод расчета будет с несущественными изменениями повторять тот, который используется для соответствующего стержня в предыдущей главе. Поэтому в данной главе основной упор делается не на развитие методов решения сложных в геометрическом. плане задач, а на принципиальную сторону бифуркационных и псевдобифуркационных проблем, трактовку получаемых результатов и, если возможно, на сравнение результатов с данными эксперимента. Для этих целей основным объектом рассмотрения будет служить шарнирный стержень. [c.71]

Взрывной механизм испарения капли связан с ростом флук-туационных зародышей паровой фазы в перегретой метастабиль-ной жидкости при достижении в ней температуры, близкой к температуре абсолютной неустойчивости вещества [54]. Появление новых центров кипения, а также рост уже образовавшихся паровых пузырей приводят к разрушению частицы. При построении обсуждаемой модели взрыва главным принципом являлось выделение основных признаков процесса, по которым возможно провести сравнение теоретических расчетов с экспериментом, с целью дополнения теоретических результатов экспериментальными данными. [c.112]

Сравнение результатов расчета тепло- и массообмена по теории Л. Г. Лойцянского с имеющищися опытными данными показало хорошее совпадение теории с экспериментом. [c.536]

Сравнение результатов расчета по (3.111) с данными работы А1рег1 R.L, приведенными на рис. 4.33, показывает, что экспериментальные данные этой работы находятся в лучшем соответствии с результатами, полученными по (3.111), чем с результатами А1рег1 Р.1, полученными численным экспериментом, где автор выбрал завышенное значение функции вовлечения. [c.198]

Эксперименты по аннигиляции позитронов, имеющие, как уже говорилось, то преимущество, что они не требуют низких температур и, кроме того, нечувствительны к электронному рассеянию, подтверждают форму ПФ благородных металлов, определенную с помощью эффекта дГвА, хотя достигнутая точность составляет в лучшем случае около 1%. Однако интерпретация результатов этих экспериментов — довольно тонкое дело (хороший обзор относящихся сюда вопросов содержится в работе [42]), и однозначное восстановление поверхности Ферми по экспериментальнбш данным возможно только в относительно простых случаях (например, для щелочных или благородных металлов). В более сложных случаях имеет место скорее обратная ситуация — для известной ПФ можно провести сравнение результатов наблюдений с предсказаниями расчетов зонной структуры и проверить таким образом надежность расчетов. Метод аннигиляции позитронов становится действительно незаменимым для определения ПФ неупорядоченных сплавов, в которых осцилляции дГвА слишком слабы, чтобы их можно было наблюдать. Одним из примеров, демонстрирующих значение этого метода, являются эксперименты в Си, результаты которых указывают на то, что шейки ПФ Си продолжают существовать и при увеличении числа электронов на атом вплоть до 30% (например, путем введения 30% Zn) диаметр шейки для таких сплавов, грубо говоря, удваивается по сравнению с ПФ чистой меди [43]. [c.258]

Следует отметить, что выбранный пример для сравнения теоретических расчетов с экспериментом оказался не особенно сложным, поскольку относительный шаг решетки был небол1з-шим, а скорости потока — невысокими. Все четыре вычислительные программы дали обнадеживающие результаты возможно, что при использовании других методик расчета в дан- ном случае согласие с экспериментом тоже было бы вполне приемлемым. Таким образом, можно полагать, что, за исключением методических усовершенствований, которые необходимо 12 [c.179]

Обзор экспериментальных данных но теплоемкости при низких температурах и сравнение их с результатами расчетов по теории Дебая с использованием упругих постоянных и с теорией кристаллической решетки, развитой Блэкманом и др. Показано, что во многих случаях согласие теории Дебая с экспериментом является в значительной мере случайным. Имеется много ссылок как на вычисления самого Блэкмана, так и на работы других авторов, опубликованные до 1940 г. [c.372]

По сравнению с потенциалом (10.52) потенциал Леннард — Джонса (10.53) представляет больший интерес, так как он достаточно хорошо описывает взаимодействие между частицами ряда реальных веществ, для которых известны многие экспериментальные данные. Система частиц с потенциалом взаимодействия Леннард—Джонса представляет не только теоретический, но и практический интерес. В одной из первых работ, где методом молекулярной динамики исследовалась система частиц с потенциалом взаимодействия Леннард—Джонса, сравнивались результаты численного эксперимента с данными для аргона. Потенциал взаимодействия Леннард—Джонса является двухпара-метрически.м. Результаты расчетов представляют в приведенных единицах, выбирая в качестве единицы энергии е, единицы длины о. Результаты расчетов для каждого конкретного вещества будут отличаться лишь в силу того, что они имеют разные е и о. С другой стороны, экспериментальные данные можно использовать для определения е и а. [c.206]

В таблице 7.1 приведены результаты расчета устойчивых кристаллических структур простых металлов методом псевдопотенциала в сравнении с экспериментальными данными [32]. При этом из теоретических данных выбраны те, которые лучше других совпадают с экспериментом. Таблица показывает, что расчет методом псевдопотенциала в настоящее время позволяет объяснить кристаллические структуры большинства простых металлов, причем как обладающих высокосимметричными ГПУ, ГЦК и ОЦК структурами, так и искаженными. Это означает, что на основе квантовой теории твердого тела в настоящее время активно создается физическая теория кристаллических структур. [c.169]

Указанная система уравнений решалась на ЭВМ методом Рун-ге—Кутта для случая равномерного вдува воздуха в нагретый воздушный поток, закрученный на входе. Результаты расчета одного из вариантов представлены на рис. 9.3 (линии — расчет, точки — эксперимент). Сравнение опьиных и расчетных данных позволяет заключить, что изложенный метод расчета позволяет получать надежные результаты. Не анализируя подробно структуру потока в условиях вдува (см. гл. 3), отметим следующее. Коэффициент трения при малых значениях Ке ,/ уменьшается по длине канала, что обусловлено снижением поверхностного трения вследствие вдува. При возрастании Кец,/Ёё згвеличение расхода газа в канале вследствие подвода дополнительной массы приводит к падению темпа уменынения с /2 и даже к его возрастанию в конце канала при Ке ,/ Ке = 0,01. Анализ интенсивности теплообмена подтверждает вывод о том, что пористое охлаждение позволяет существенно снизить тепловой поток в стенку канала в условиях закрутки потока. Зная изменение Ке , Ке и, Ф по длине канала, далее нетрудно (аналогично течению [c.179]

При использовании в расчетах упрощенных моделей возникает естественный вопрос о степени соответствия результатов анализа эксперименту. Другими словами, позволяет ли предлагаемая модель получить количественные оценки поведения композитов при разрушении или ее применение ограничено качественным анализом тенденций новедения и относительного влияния различных факторов. Решение этого вопроса, как и во всех случаях применения приблин<енных аналитических методов, основано на сравнении с экспериментальными данными. Роль каждого из кратко рассмотренных подходов в создании практически применимого критерия разрушения слоистых композитов становится только яснее по мере увеличения объема информации, позволяющей проводить сравнения экспериментальных и аналитических данных. [c.55]

Согласно данным расчета, для предотвращения отложений в системах охлаждения гидрогенераторов достаточно ввести в дистиллят контура моноэтаноламин в концентрациях 10" моль/л. Однако введение такого количества моноэтаноламина приведет к снижению удельного электрического сопротивления дистиллята почти до 40 кОм-см, т. е. окажутся невыполненными технические условия по дистилляту, согласно которым р>-75кОм-см. Для выполнения этого требования необходимо, чтобы концентрация моноэтаноламина в дистилляте не превышала 5-10" г/л 10" моль/л), что соответствует р 90 кОм-см (см. рис. 11.15). Введение такого количества МЭА увеличивает растворимость СиО почти на 3 порядка по сравнению с чистой водой, однако не устраняет возможности образования отложений (кривая растворимости частично расположена ниже области реальных концентраций). Этот результат подтверждается данными эксперимента [3]. Поэтому помимо МЭА в дистиллят дополнительно вводят [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...