Учет действия температуры

В качестве примера вычислим взаимные перемещения точек Aj, А2 и Bj, В2 соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях для рамы (см. рис. 412) без учета действия температур. Определим только перемещения, вызванные изгибом, так как перемещениями от продольных деформаций и сдвига можно пренебречь. На рис. 429, б показаны составляющие суммарной эпюры изгибающих моментов в виде, удобном для применения способа Верещагина. [c.425]

В качестве примера вычислим взаимные перемещения точек Ач и Ви Вг соответственно в горизонтальном и вертикальном направлениях для рамы (см. рис. 416) без учета действия температур. Оп- [c.450]

Учет действия температуры [c.121]

Соотношение отдельных составляющих может изменяться в зависимости от требований к применению и обеспечению стойкости против коррозии под действием окружающей среды, оттенка, глянца, непрозрачности, стойкости к механическим повреждениям, резким изменениям температуры и т. д. Эмаль представляет собой тонкое защитное покрытие, обычно двухслойное, где первый слой обеспечивает адгезию, а второй — требуемые свойства, например кислотоупорность и др. В обычных атмосферных условиях срок службы эмалей составляет несколько десятков лет. Чаще всего эмалируют штампованные изделия из специальных низкоуглеродистых стальных полос, прокатанных в холодном состоянии, толщиной 0,6—1,5 мм. С учетом высоких температур отжига (более 800° С) необходимо, чтобы штамповки имели хорошо армированные утонения и т. д. Из-за различных коэффициентов термического расширения эмали и стали радиус граней должен быть более 4,5 мм, а радиус у углов — более 6 мм, чтобы предотвратить самопроизвольное отслаивание эмали. Кислотоупорные эмали отличаются исключительной стойкостью против большинства неорганических кислот, за исключением фтористоводородной и фосфорной. Для щелочных растворов эмаль непригодна. Кислотоупорная эмаль выдерживает температуру до 350° С. Хорошо эмалируются автоклавы, реакторные котлы, вакуумные аппараты, теплообменники, оборудование для дистилляции и другие аппараты химической промышленности, узлы из листовых сталей для силосных башен, трубопроводы, запорные устройства. [c.88]

Составляют схемы расчета для каждого элемента аппарата с учетом действующих нагрузок, температур и т. д. [c.241]

Затем определяют температуру воды в пруду в естественном состоянии, т. е. при расчетных метеорологических условиях, но без подогрева сбрасываемой теплой водой и без учета действия притекающей холодной воды.. [c.376]

Нет такой высокотемпературной турбины, материалы корпуса которой, изготовленные на уровне современных знаний с учетом действия минимальных термических усталостных напряжений, обеспечивали бы ей проектный срок эксплуатации. Несмотря на это, есть уверенность, что при точных расчетах и рабочей температуре пара 540° С время до разрушения сопоставимо с проектным сроком эксплуатации. [c.205]

Коэффициент поглощения поверхностью солнечного тепла А = 0,75 (см. приложение 3). Среднесуточная интенсивность облучения /ср = =186,4 ккал/м" час (см. приложение 4). Условное понижение температуры воздуха для учета охлаждающего действия температуры неба Д вз = —2,5°. [c.48]

При постоянной температуре Г== 900° С значение at, определенное с учетом действия сжатия, составило 0,5. .. 1,0. [c.20]

Обеспечить условия для работы электродных материалов без разрушения можно путем создания системы их охлаждения. Зная величину суммарного теплового потока через стенки сопла анода, можно произвести расчет размеров его канала, исходя из необходимости создания благоприятных условий для работы материала сопла. Тепловой поток через стенку сопла рассчитывается из учета количества тепла, вводимого активным пятном дуги, в нашем случае анодным, а также конвекционным и радиационным теплообменом между стенками канала и столбом дуги. Такой расчет требует знания зависимости действующей температуры потока плазмы от условий ее формирования. Отсутствие доступных средств для быстрого экспериментального определения температуры плазмы и ее фактическая неоднородность затрудняют расчет и вызывают сомнения в достоверности результатов. Ориентировочное представление о распределении энергии плазменного потока дает экспериментальное исследование его методом калориметрирования [8]. Количество тепла, поглощаемого стенками сопла длиной 10 мм и диаметром 3 мм при расходе аргона 160 л мин. , составляет около 35% мощности разряда. Из них от активного пятна передается 23%, а остальное тепло вводится за счет теплопередачи от столба дуги [12, стр. 112]. [c.23]

Целью расчета подшипника сухого трения является установление допустимых значений действующей нагрузки, скорости скольжения, температуры и других параметров и их соответствия физико-механическим свойствам выбранных материалов пары трения втулка — вал при принятых геометрических соотношениях, обеспечивающих наибольший срок службы и достаточно высокие антифрикционные свойства. Речь идет о том, чтобы в отсутствии смазывающего материала иа трущейся поверхности получить наибольшую износостойкость подшипника и обеспечить минимальное изменение его геометрических размеров во времени с учетом действующих условий эксплуатации. [c.19]

Кристаллы представляют собой систему частиц (атомов, молекул, ионов), правильно расположенных в пространстве, между которыми действуют силы притяжения и отталкивания электрического происхождения. Задача атомной теории твердого состояния заключается в описании физических свойств кристалла, исходя из свойств частиц и учета взаимодействия между ними. Первой атомной теорией кристаллов является теория ионных кристаллов Борна [1—6], позволившая удовлетворительно вычислить ряд констант кристалла, исходя из свойств ионов, образуюш,их решетку. Теория Борна также дала возможность впервые вычислить прочность на разрыв (определение см. ниже) для ионных кристаллов при рассмотрении идеальной (т. е. бездефектной и без учета влияния температуры) решетки. Впоследствии подобные вычисления были проделаны и для других категорий кристаллов. [c.15]

Цель настоящей работы — анализ работы квазиуравновешенного моста переменного тока в статических режимах с учетом действия основных возмущений изменения температуры окружающей среды, колебания напряжения его питания. [c.152]

В [3] рассматривалась задача о вдавливании нагретого штампа с плоским прямолинейным основанием в упругое тело, занимающее полуплоскость. В работе (5] эта задача обобщается на случай штампа произвольного очертания. Рассматривается нагретый штамп, вдавливаемый в упругую изотропную полуплоскость под действием силы Р. Пусть у= = —f(x)—уравнение поверхности, ограничивающей штамп. Положено, что функция f(x) является четной функцией и что силы трения на площадке контакта между штампом и упругой полуплоскостью не возникают. Эта задача также сведена к интегральному уравнению первого рода. В результате решения этого уравнения найдено распределение нормального напряжения а, на площадке контакта с учетом влияния температуры. Подробно рассмотрен пример, когда штампом является [c.346]

Факторы, действующие при резании, можно разделить на внешние и внутренние. К внешним факторам относятся свойства обрабатываемого и инструментального материалов, геометрические параметры инструмента, параметры режима резания, свойства смазочно-охлаждающей жидкости. К внутренним факторам можно отнести угол действия, температуру на передней поверхности, средний коэффициент трения, ширину площадки контакта, действительный передний угол с учетом нароста и др. [c.130]

Сушку стержней производят обычно партиями по установленному режиму в различных тупиковых и проходных сушилах. Как правило, крупные и средние по объему стержни сушат в камерных тупиковых сушилах периодического действия, а мелкие и частично средние стержни - в конвейерных проходных вертикальных и горизонтальных сушилах непрерывного действия. Температура сушки стержней с учетом свойств связующего равна 450-620 К, а длительность сушки (в зависимости от толщины стержней) - 1-12 ч, а иногда и более. [c.86]

Усталостная прочность и жесткость цилиндровых втулок (гильз) выбирается с учетом действия комплекса механических и тепловых нагрузок. Цилиндровые втулки должны обладать кавитационно-коррозионной стойкостью поверхностей, омываемых водой иметь износостойкую внутреннюю поверхность (зеркало) интенсивно отводить тепло и сохранять низкую температуру (до 150—160° С) для обеспечения хороших условий смазки и работы поршневых колец на всей длине, включая зону, прилегающую к камере сгорания. [c.183]

В — расход топлива в единицу времени и /о.г—начальная энтальпия и энтальпия отходящих газов, отнесенные к единице топлива т к — коэффициент полезного действия камеры сгорания (рабочего пространства печи), учитывающий потери тепла рассеянием в окружающую среду С — производительность печи в единицу времени б/ — прирост энтальпии нагреваемого материала на единицу его количества с учетом разности температуры по толщине бв — приведенная степень черноты, [c.25]

При Ь ФЬ2 в сечении х=0 появляется переменный во времени тепловой поток, который может рассматриваться как дополнительный источник теплоты для одного стержня и такой же по уровню дополнительный тепловой сток для другого стержня. Пусть Д7 1<Д7 2 при л = 0 по выражениям (6.77) и (6.78), т. е. стержень 1 на конце охлаждается быстрее. Это означает, что в стержне / действует дополнительный источник теплоты с переменной мощностью q, а ъ стержне 2 действует дополнительный сток с мощностью — q. Используя формулы (6.14), но при 6=5 0, а также (6.77) и (6.78), выразим температуру в стержнях 7 и 2 с учетом дополнительного источника и стока теплоты [c.200]

Длительность пребывания зоны термического влияния выше определенной температуры Гв определяется примерно из тех же расчетных предпосылок, что и в предыдущем случае, однако с учетом теплоотдачи в воздух. Предполагается, что в течение всего процесса заполнения разделки валиками (рис. 7.12, а) действует [c.220]

На этапе структурной разработки определяются ППП, необходимые для реализации ПП, и их возможное взаимодействие. На рис. 5.12 приведена структурная схема, включающая минимальный набор проектирующих ППП для реализации семантической модели проектирования СГ (см. рис. 5.2). ППП на рис. 5.12 расположены на трех иерархических уровнях. ППП верхних уровней в определенной мере управляют действием ППП на нижних уровнях. Так, ППП I для минимизации массы СГ требуют расчетов, выполняемых ППП 2 и ППП 3, а для минимизации температур обмоток — в расчетах, выполняемых ППП 4 и ППП 5. В свою очередь, геометрические расчеты и электромагнитные (ППП 2, ППП 3) должны корректироваться с учетом требований к механической прочности узлов и деталей СГ, что осуществляется с помощью ППП 8. В общем случае число иерархических уровней структурной схемы может быть произвольным. Однако во всех случаях последователь- [c.149]

Молекулярно-кинетическое вычисление анизотропии, возникающей под действием электрического поля, требует статистического учета всех возможных ориентаций молекул под действием внешнего поля Е и теплового движения. Оно приводит к результатам, согласным с опытом, а именно постоянная Керра должна быть пропорциональна квадрату напряженности внешнего поля и уменьшается с увеличением температуры, ибо под действием тепловых столкновений расстраивается ориентация молекул, определяющая возникновение анизотропии. [c.534]

Затяжку находим из условия иераскрытня стыка. Остаточита затяжка ДЛ = Л о—(1 — к)Р = 0, откуда УУ,, =-( Р = 0,652, Р-=652 кГ. При понижении температуры стык разгружается на величину A/V,, которая определяется из условия равенства удлинений болта и стягиваемых деталей (причем удли-1 ения вычисляются как алгебраическая сумма удлинений от изменения температуры и от действия искомой силы ДЛ/ ). Оказывается AN = —142/сГ. Предварительная затяжка с учетом изменения температуры A i =652+142=794кГ. [c.266]

Полученные данные свидетельствуют о том, что при совместном действии температуры и минералогического состава точность сверхвысокочастотных измерительных преобразователей для систем нефтепродукт—вода лежит в пределах 10%. Она может быть значительно повышена при априорной информации о природе водных включений (пресные, морские, пластовые воды) и введеннп температурной коррекции. В последнем случае необходим учет экстремального характера температурной зависимости диэлектрических свойств водо-нефтяных эмульсий в интервале 30—70 °С. [c.130]

Рассматривается проблема оптимизации с помощью ЭВМ технологии из-готовлешш деталей ГТД по критериям прочности с учетом действия высоких звуковых частот нагружения и эксплуатационных температур. Дается методика учета охлаждения заделки (для иодавления ползучести) ири расчете цаиряжений в образцах, моделирующих перо лопаток при испытаниях по схеме поиеречны.х колебаний на высоких звуковых и ультразвуковых частотах. Предложена математическая модель и дан пример ее практического использования для оптимизации режимов и законов программного или адаптивного управления операциями. На основе аналитического исследования деформаций в характерных концентраторах напряжений найдены обобщенные параметры для контроля состояния поверхностного слоя, отражающие влияние технологии на сопротивление усталости детали. [c.438]

В тех случаях, когда предусмотрено проведение испытаний на ударную вязкость, они должны выполняться на образцах с концентраторами K U или K V. Тип концентратора должна выбрать конструкторская организация и указать его в НТД на изделие с учетом действующей НТД на полуфабрикаты. Испытания на ударную вязкость на образцах с концентраторами типа K LJ должны выполняться при 20 С и при одной из указанных ниже температур, 0°С [c.67]

Рис. 5.30. Распределение нзотер.м греющего теплоносителя при учете действия смешанной конвекции при постоянной температуре теплоносителя на входе в теплообменник а — Аг=133 б — Аг = 12

Вое сказанное выше подтверждает вывод о неприемлемости ( при учете действующих рекомендаций) стали 12Х1МФ, ЭИ-531 и 12Х2МФСР для выходных витков промежуточных перегревателей с конечной температурой пара "пп = 560- 570° , малой пригодности ее при /"nn = 540 И целесообразности выполнения этих витков 118 [c.118]

Вышеперечисленные факторы не должны рассматриваться изолированно друг от друга, они находятся во взаимосвязи, например, повышение температуры не будет создавать крупнокристаллических осадков, так как всегда с повышением температуры повышают и плотность тока, которая, наоборот, способствует-образованию мелкозернистых осадков. Нельзя также повышать плотность тока без учета температуры, концентрации электролита, кислотности и т. д., так как каждому из этих состояний соответствует и своя оптимальная плотность тока. Все эти факторы, указанные в таблице 8, нулсно применять с учетом действия других факторов, влияющих на процесс электроосаждения. [c.30]

Затем следует определить, выдержит ли такие температуры турбина. С учетом границ испаряемости на лопатки действует температура примерно от 620 до 630° С . Так как окружная скорость турбинного колеса мала и возникающие при соответствующей конструкции напряжения не превышают 10 кг ум , вопрос о материале лопаток и рабочих кслес не вызывает непреодолимых трудностей. Корпус турбины может быть изготэвлен из жаростойкого листового металла. Во всяком случае при соответствующей конструкции достижим достаточный срок службы турбин. [c.648]

Строительными нормами увеличивать толщину металлических конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных средах не допускается [86], а расчетное сопротивление не должно превышать 210 МПа. Таким образом, резервуар или другое сооружение, рассчитанные по строительным нормативам, будут иметь толщину днища и стенок (обечайки) меньше, чем если бы их рассчитывали по нормам проектирования металлического оборудования. В сильноагрессивных жидких средах долговечность металлоконструкций может быть повышена не только за счет уменьшения относительных коррозионных потерь (за счет большей толщины) и опасности коррозионного растрескивания. Металл в сооружениях и оборудовании, имеющий с внутренней стороны мощную защиту в виде футеровки, испытывает дополнительные напряжения от действий температур и набухания штучных материалов (главным образом, керамических) в агрессивных средах. Величина этих напряжений может превышать напряжения от других силовых факторов. Поэтому наливные сооружения с антикоррозионной защитой из штучных футеровочиых материалов следует рассчитывать на прочность и жесткость с учетом работы системы металл — футеровка, а расчетное сопротивление желательно принимать не более 134 МПа. [c.32]

Необходимость учета температурного фактора существенно зависит от металла. Типичными в этом отношении являются черные металлы. Если рассматривать прочность при различных температурах, не привлекая временной фактор продолжительного действия температуры, но иметь в виду возможную концентрацию напряжений в сварных элементах, то зависимость прочности от температуры схематично выразится (рис.2.3.1) двумя линиями линией 1, соответствующей прочности гладкого образца, и линией 2, относящейся к образцу е острым надрезом. Левая часть кривой 2 относится к так назьшаемой низкотемпературной хрупкости, когда металл очень чувствителен к концентрации напряжений. Б области, где эта хрупкость отсутствует, прочности гладкого и надрезанного образцов примерно одинаковы. При продолжительном действии температуры и нагрузки щюявдяется ползучесть металла, и прочность определяется пределом длительной [c.16]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Y — коэффициент осевой нагрузки Fa—осевая нагрузка на нод-шппн1п< с учетом осевой составляющей от действия радиальной, кН /Ст — коэффициент учитывающий температуру подшипника (табл. 5.17) Кб—коэффициент безопасност (табл. 5.16). [c.99]

Весьма распространенный случай — нагрев пластины, когда источник теплоты начинает свое движение от ее края (рис. 6.16,6). Помимо того что здесь происходит процесс теплона-сыщения, наблюдается также отражение теплоты от границы /—/. Учет отражения, если это необходимо, может быть выполнен путем введения фиктивного источника теплоты, который начинает движение одновременно с действительным источником теплоты из точки О, перемещаясь в противоположном направлении. Оба источника теплоты действуют в бесконечной пластине. Приращение температуры в точке А определится как сумма приращений температур от действительного и фиктивного источников теплоты. [c.185]

С математической точки зрен71Я, изложенный вывод сводится к доказательству самосопряженности системы уравнений (57, 2—4). С физической точки зрения, происхождение этого результата можно пояснить следующими соображенпямп. Пусть при возмущении элемент жидкости смещается, например, наверх. Попав в окружение менее нагретой жидкости, он будет охлаждаться за счет теплопроводности, оставаясь все же более нагретым, чем окружающая среда. Поэтому действующая на него сила плавучести будет направлена вверх и элемент будет продолжать движение в том же направлении — затухающее или ускоряющееся в зависимости от соотношения между градиентом температуры и диссипативными коэффициентами. В обоих случаях ввиду отсутствия возвращающей силы колебания не возникают. Отметим, что при наличии свободной поверхности возвращающая сила возникает за счет поверхностного натяжения, стремящегося сгладить деформированную поверхность при учете этой силы сделанные утверждения уже не справедливы. [c.313]

Экспериментальные доказательства необходимости упомянутой связи не очень многочисленны, но весьма убедительны. Во-первых, это—изменение глубины проникновения магнитного поля с концентрацией примесей индия (последняя изменяется от нуля до 3% см. гл. VIII). Наблюдалось уменьшение глубины проникновения почти в 2 раза, хотя в критической температуре не было заметно почти никакого изменения. По мнению Пиннарда, изменение глубины проникновения поля означает уменьшение длины свободного пробега электронов благодаря наличию примесей атомов индия и соответствующее уменьшение длины когерентности. Во-вторых, это—изменение глубины проникновения поля в монокристалле олова в зависимости от его ориентации ). Глубина проникновения имеет максимум, когда угол 6 между осью кристалла и осью четвертого порядка равен 60° и уменьшается для всех других углов (см. гл. VIИ). Это изменение не может быть объяснено предположением о тензорном характере параметра Л в уравнении Лондона, поскольку такое предполоягение приводило бы к монотонной зависимости от величины угла. Пиппард наблюдал соответствующее изменение в высокочастотном сопротивлении нормального олова, что опять не может быть объяснено простым учетом тензорного характера проводимости для объяснения приходится привлекать теорию аномального скин-эффекта. В последнем случае средняя длина свободного пробега электрона больше толщины скин-слоя, так что электрическое поле, действующее на электрон, существенно изменяется на протяжении длины свободного пробега. В-третьих, это—зависимость глубины проникновения поля от параметров металла данная зависимость будет рассмотрена позднее с позиции модифицированной теории Пиппарда (см. п. 26). [c.705]

Однако даже при весьма точных измерениях приведенной длины и периода маятника для получения точных окончательных результатов необходимо учесть влияние еще целого ряда факторов, которых ие учитывает формула (13.21). Прежде всего, эта формула, полученная в результате замены sin а па а, является приближенной. Для уменьшения ошибки измерения производятся при очень малых амплитудах колебаний маятника, и при этом вводится поправка, которая для малы.х амплитуд может быть рассчитана с большой точностью. Далее приходится учитывать поправки па температуру, так как с изменением температуры изменяются все размеры маятника (вследствие теплового расширения). Ошибки вносят также и силы трения, действующие иа маятник со стороны подвеса и окружающего воздуха, — онн несколько увеличивают период колебаний. Для устранения этих ошибок по возможности уменьшают трение в подвесе (подвешивают ь аятннк на агатовой призме) и вводят поправку на давление, учитывающую нзнененне влияния воздуха. Учет всех этих поправок позволяет достичь огромной точности в измерении силы тяжести. В наиболее точных измерениях ошибка не превьшшет 2- 10 от измеряемо величины. [c.411]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...