Характеристики стационарного режима

При стационарном режиме работы установки подача насоса и развиваемый им напор Я определяются на графике точкой переселения характеристик насоса и установки, в которой выполняется условие равенства напоров насоса и установки. [c.414]

Сущность квазилинейного метода колебательных характеристик состоит в том, что ищется такая усредненная крутизна 5, которая обеспечивает равенство нулю коэффициента при диссипативном члене в среднем за период колебания, т. е. в стационарном режиме (26 —5(/4)Л сОо) = 0. Отсюда сразу получается [c.204]

Весьма важной характеристикой стационарного объекта является переходная функция h t). По определению она представляет собой выходную функцию объекта, на вход которого подано воздействие в виде ступенчатой функции % t), т. е. когда на входе объекта в момент t = О произошел скачок входного воздействия от нуля до единицы. Таким образом, h t) описывает процесс перехода объекта из стационарного режима работы, соответствующего u t) S О, в стационарный режим работы, соответствующий u t) 1 (рис. 2.4). [c.72]

Получение передаточной функции является, как правило, первым шагом в исследовании динамики технологического объекта. Несмотря на то, что знание передаточной функции W(p) дает полную информацию о динамических свойствах объекта, часто в различных конкретных задачах бывает удобно использовать для характеристики объекта не W (р), а весовую функцию g t) или переходную функцию h(t). Выше уже отмечалось, что h t), например, является самой естественной характеристикой процесса перехода объекта из одного стационарного режима работы в другой, поскольку непосредственно описывает изменение выходного параметра при таком переходе. Поэтому, после того как получено аналитическое выражение для передаточной функции, возникает задача применения к ней обратного преобразования Лапласа с тем, чтобы получить весовую функцию g t) и переходную функцию h t). Такая задача часто оказывается трудноразрешимой, поскольку аналитическое выражение передаточных функций объектов с распределенными параметрами имеет очень сложный вид. В связи с этим применяются различные методы получения приближенного выражения для весовой и переходной функций с помощью точного аналитического выражения для передаточной функции W p). Указанные методы можно разделить на две группы. [c.107]

Теплофизические характеристики плодов и овощей исследовали в связи с разработкой метода интенсификаций прогрева и охлаждения консервов при пастеризации в вертикальных автоклавах [28, 29, 61). Необходимость проводить измерение ТФХ с учетом тепловых нагрузок в данном случае была подтверждена статистической обработкой опытных данных на примере мякоти вишни. Был использован метод циклов стационарные режимы задерживали поочередно на меньшем и большем уровне. Расчетное значение % определяли усреднением данных двух соседних режимов (на рис. 6.13, а кружочки). [c.145]

Условия прохождения через резонанс. Уравнение (15.49) может иметь один или несколько корней, определяющих значение угловой скорости двигателя в стационарном режиме. На рис. 86 изображен график величины 5(со) по формуле (15.50) для некоторой комбинации постоянных параметров механизма Р, /И], т, и г2. Искомые корни уравнения (15.49) найдутся в пересечении графика 5(ш) с характеристикой двигателя [c.296]

Пусть, например, угловая скорость двигателя постепенно увеличивается, начиная от некоторого значения, соответствующего точке А пересечения кривых и S((o) на участке ОТ]. После достижения граничной регулировочной характеристики в точке Ti колебания быстро ( скачком или срывом ) переходят на другой стационарный режим, соответствующий точке Н пересечения той х<е граничной характеристики с кривой 5(со). При дальнейшем увеличении угловой скорости ю наблюдаются стационарные режимы, при которых точка пересечения кривых Л д(со) и 5((о) удаляется вправо. Следовательно, при таком увеличении скорости двигателя выпадают все режимы стационарных движений, соответствующие участку Т Н кривой 5(ы). [c.297]

Вместе с тем, как показали исследования стационарных режимов применительно к двигателям постоянного тока с независимым (или параллельным) возбуждением и асинхронных электродвигателей, с достаточной для целей практики точностью можно ограничиться следующим выражением динамической характеристики [3] [c.69]

Несмотря на известную приближенность выражения динамической характеристики двигателя в форме (1), использование ее при исследовании стационарных режимов позволяет обнаружить ряд важных особенностей. В частности, появляется возможность исследования электромеханического резонанса, имеющего место при совпадении частоты внешнего воздействия с собственной частотой электромеханической системы [c.70]

Далее проводились опыты для определения областей характеристик источника энергии, соответствующих устойчивым стационарным движениям на основании квазистационарного изменения наклона характеристики источника энергии. Были получены зависимости х N), ф (N) при параметрах y=Oi " =1 и натальном наклоне iV(0) =0,4, которые соответствуют стационарному режиму со значениями амплитуды а яй 1 и скорости м=1 (U <С 0). Максимальное значение наклона шах iV (х) = 10. Колебания устойчивы почти во всей области наклонов характеристики источника энергии. Осциллограмма этих колебаний представлена на рис. 6 (слева). [c.39]

Если осуществляется саморегулирование по скорости машинного агрегата на стационарном режиме Qo, то устойчивость этого режима определяется характером частичной силовой характеристики двигателя, удовлетворяющей частотному уравнению (9.44). В этом случае условие (9.48) можно записать в виде [c.155]

Как и в ранее рассмотренных случаях, при Зо > kjv в резонансной области может существовать отрезок стационарно недостижимых скоростных режимов, величина которого зависит от уровня колебаний в системе и крутизны характеристик LiQ) и Л/с(0). Условием устойчивости стационарных режимов служит неравенство (9.48) с функцией Fa вида [c.159]

Если основываться на результатах исследований сопротивления усталости в условиях стационарных режимов асимметричного нагружения (при г> —1), необходимо принять, что статические нагрузки, вызывающие снижение характеристик сопротивления усталости при стационарных режимах, будут также способствовать снижению границы повреждающих напряжений и при программируемых, режимах. Это условие можно записать в виде [c.36]

По ряду причин, в том числе экономического и технического характера, программные испытания натурных деталей не всегда возможны или могут быть проведены лишь в ограниченном объеме. Поэтому возникает необходимость разработки методов, позволяющих производить оценку характеристик сопротивления усталости деталей по результатам испытаний образцов. В области усталости при стационарных режимах нагружения такие методы основаны иа изучении закономерностей подобия усталостных разрушений в связи с эффектом концентрации напряжений, неоднородности напряженного состояния и величины напрягаемых объемов, с привлечением статистических представлений о природе усталостных явлений [4, 5, 18, 30]. Возможность применения этих закономерностей в условиях нестационарной нагруженности в достаточной мере не проверена и представляет одну из основных задач программных испытаний. [c.40]

Выделение вибрационных функций из регулярных членов приведено в гл. IV и V. Для расчета конструкции на прочность необходимо знать статистические характеристики амплитуды колебаний. Для определения функции распределения в стационарном режиме w A, t) = Щт А) необходимо в уравнение (6.18) положить dw/dt = О и при интегрировании учесть, что поток вероятности постоянен и при А = О равен нулю. В результате вычислений получим [c.238]

Указанные выше недостатки сводятся до минимума при втором способе, для чего необходимо непрерывное квазистационарное перемещение характеристики М (ср) параллельно самой себе (для снятия АЧХ) и непрерывное квазистационарное вращение М(ф) (для определения границ областей устойчивости) вокруг некоторой точки, соответствующей определенному (выбранному) стационарному режиму движения. [c.14]

Непрерывное квазистационарное изменение наклона характеристики (вращение М (ср)) для некоторого фиксированного стационарного режима с определенной частотой Q и соответствующей ей нагрузкой 5 (Q ) осуществляется следующим образом. Уравнение движения источника энергии [c.14]

Фрикционно-износные характеристики ФПМ при стационарном режиме трения в паре с различными металлами [c.242]

Типичная характеристика имеет вид нисходящей кривой, т. е. момент уменьшается с увеличением скорости. Если (фиг. 74) построить кривую зависимости момента сопротивления со стороны вала, слагающегося из сопротивления колебательному движению и сопротивления рассеяния энергии (кривая 1), и нанести характеристику двигателя (кривая 2), то точка пересечения А кривых определит угловую скорость стационарного режима вала. Для кривой 2 эта скорость расположена до критической если же требуется вращение со скоростью выше критической, то характеристика (кривая 3), обеспечивающая медленный про- [c.410]

Источником информации о конкретном парогенераторе служат материалы проекта (эскизного, технического ли рабочего), включающие в себя наряду с конструктивными характеристиками результаты тепловых и гидравлических расчетов стационарных режимов. [c.64]

На рис. 10-4 представлены временные характеристики выходных координат этих парогенераторов, выбранных в характерных сечениях с одинаковыми параметрами ра- нгс/см бочей среды в исходном 5,0 стационарном режиме. [c.183]

Для изучения характеристик теплообменника была намечена широкая программа экспериментов, обеспечивающая также проверку его работоспособности как в стационарных, так и в динамических режимах. Проверка стационарных режимов выполнялась при уровнях мощности теплообменника от 100 до 5%, на малых нагрузках определялась нижняя граница турбулизации потоков теплоносителей. [c.260]

Как известно, реактивность — интегральная характеристика всего реактора при стационарных режимах работы установки [c.169]

Интересны изменения характеристик стационарного режима при изменении зависимости L(p). Пусть вначале L(p) изображается кривой 1 (рис. 6.5.32). После пуска двигателя установится стационарный режим с частотой, соответствующей точке Ь. Этот режим устойчив неустойчив режим, отвечающий точке g. Пусть при квазис-татическом изменении параметров двигателя кривая Мр) переходит в кривую 2. Частота при этом будет изменяться до значения, соответствующего вершине с кривой S p). [c.391]

Важной характеристикой стационарного режима растворения гомогенного сплава, помимо парциальных скоростей растворения компонентов, является эффективная толщина зоны, обогащенной электроположительным компонентом — бзфф - По определению (2.19) бэффпредставляет собой диффузионный слой с (постоянным градиентом концентрации, равным градиенту непосредственно у границы сплав раствор. Величина бэфф согласно формуле (2.69) определяется природой сплава (через Л) и скоростью его анодного растворения, совпадающей со скоростью смещения межфазной границы Vr- В п. 2.2.3 отмечалось, что при малых D и (или) достаточно интенсивном растворении сплава эффективная [c.106]

Проведено численное исследование однопараметрических семейств стационарных конвективных режимов, возникающих в задаче плоской конвекции Дарси в прямоугольном контейнере с изотермическими стенками, при увеличении бифуркационного параметра -фильтрационного числа Рэлея. Прослежено развитие семейства от рождения до возникновения на нем неустойчивости. Причиной таких семейств в этой задаче является существование нетривиальной косимметрии у соответствующего уравнения в гильбертовом пространстве. Для исследования применяется классический метод Галеркина. Выяснено, что одновременно теряют устойчивость четыре режима, причем характер неустойчивости зависит от геометрии контейнера в случае узкого прямоугольника потеря устойчивости колебательная, а в случае широкого - монотонная. В случае узкого прямоугольного контейнера обнаружены устойчивые автоколебательные режимы. Проведено исследование зависимости количественных и качественных характеристик стационарных режимов и бифуркационных значений параметра от размерности галеркинской аппроксимации. Показано, что использование при аппроксимации малого числа базисных функций может привести к качественно неправильным результатам. [c.53]

Для определения устойчивости системы к внешним возмущениям проведены специалыше эксперименты. К иэмерителыюму стенду между создающим больщой перепад давлений регулирующим вентилем и образцом через вентиль подключался заглушенный с другого конца отрезок прозрачной толстостенной пластиковой трубки, в котором находился воздушный пузырек объемом - 1,6 см при атмосферном давлении. После достижения стационарного режима с полностью сухой внешней поверхностью вентиль открывался и отрезок трубки с воздушным пузырьком подключался к стенду. Начиная с этого момента (т = О с), изменение характеристик системы изображено на рис. 6.17. Здесь же условно показано и изменение расхода охладителя G через образец. [c.151]

Выполнение условия Ро>25 свидетельствует о наступлении квазистационарного режима, при котором температура в каждой точке покрытия растет пропорционально j/t. Формулы (6-22) и (6-23) применимы для определения теплофизических характеристик в квазн-стационарном режиме. Для выполнения условия Fo>25 при исследовании неметаллических материалов, значение коэффициента температуропроводности которых лежит в пределах (0,б-ь 10) 10 м / , необходимо, чтобы толщина R образца была менее 0,7—1,5 мм при т Зч-4 мин. [c.138]

Схемотехническое проектирование радиотехнических (RF) схем отличается рядом особенностей математических моделей и используемых методов, прежде всего в области СВЧ-диапазона. Для анализа линейных схем обычно применяют методы расчета полюсов и нулей передаточных характеристик. Моделирование стационарных режимов нелинейных схем чаще всего выполняют с помощью метода гармонического баланса, основанного на разложении неизвестного рещения в ряд Фурье, подстановкой разложёния в систему дифференциальных уравнений с группированием членов с одинаковыми частотами тригонометрических функций, в результате получаются системы нелинейных алгебраических уравнений, подлежащие решению. Сокращение времени в случае слабо нелинейных схем достигается при моделировании СВЧ-устройств с помощью рядов Вольтерра. Анализ во временной области для ряда типов схем выполняют с помощью программ типа Spi e путем интегрирования систем обыкновенных дифференциальных уравнений. [c.136]

Гидродинамической характеристикой парогенерирующей трубы называется зависимость полного гидравлического сопротивления от расхода при стационарном режиме. В аппаратах с принудительным движением среды и в контурах с естественной циркуляцией отдельные витки труб работают не изолированно, а чаще всего параллельно с другими витками такой же или другой конструкции. Если витки в пучке одинаковы, то большое влияние на надежность работы каждого из них оказывает гидравлическая и тепловая раз-верка. Однако влияние разверки проявляется по-разному в зависимости от гидродинамической характеристики труб, Когда витки в пучках труб различаются по конструкции, для определения режи- ма работы каждого из них также необходимо располагать гидродинамическими характеристиками. [c.70]

Основной характеристикой гидродинамики водяного объема при барботаже является истинное объемное паросодер-ж а н и е ф. Значения ф в различных точках слоя пароводяной смеси при барботаже даже при стационарном режиме не одинаковы. Если барботажный слой расположен непосредственно над трубами греющих элементов, то (вследствие неравномерности распределения тепловых потоков в греющих элементах, а также различий в числе вертикальных рядов труб в пучке) в разных точках сечения, непосредственно расположенного над греющими элементами, устанавливаются уже не одни и те же значения ф. В дальнейшем, по мере продвижения пара к поверхности раздела фаз (зеркалу испарения), скорость его изменяется и соответственно изменяются локальные значения истинного паросодержания ф. Для одного и того же общего расхода пара при неравномерном распределении его по сечению барботера унос капельной влаги паром значительно выше, чем при равномерном распределении. Поэтому в тех случа- [c.79]

Например, в [106] изучалось влияние дискретных перегрузок на характеристики жаропрочности стали при длительном разрыве. Чувствительность к нестационариости проявляется при любом ее виде [107], поэтому в [106] исследовано наиболее простое нарушение стационарного режима — ползучесть при ступенчатом нагружении образцов корпусной стали 15Х1М1Ф при 565 °С. [c.168]

В соответствии с изложенным, определяющей характеристикой рассеяния энергии при колебаниях является площадь петли гистерезиса. Поэтому в качестве простой аппроксимации действительной петли криволинейного очертания можно использовать петлю с прямолинейным очертанием и равновеликой площадью. В частности для практических расчетов удобно принять второе, по классификации [90], предложение И. Л. Корчинского, но так как предложенное И. Л. Корчинским математическое описание петли гистерезиса относится к стационарному режиму, то возникает необходимость видоизменить это предложение, приспособив его для описания гистерезисных явлений и при нестационарном режиме. [c.168]

Стационарные колебательные режимы в системе с ограниченным возбуждением могут быть реализованы только при средних угловых скоростях двигателя, удовлетворяющих уравнению частот (4.106). Устойчивость стационарных режимов определяется характеристиками источника и потребителя энергии и параметрами колебательного процесса в системе. Особенно существенное влияние на характер стационарных реншмов рассматриваемой системы динамические сопротивления вращательному движению могут оказать в резонансной зоне малом диапазоне частот [c.96]

Графическая иллюстрация решений уравнения (4.123) показана на рис. 36, где через f и /п обозначены левая н правая части этого уравнения, а через a i и — два его действительных корня. Таким образом, решение уравнений (4.121) дает два возможных значения амплитуды колебаний на каждом стационарном режиме. Резонансные кривые для рассматриваемой системы имеют примерный вид, показанный на рис. 37. Анализ показывает, что режимы колебаний, отвечающие верхней резонансной кривой, являются неустойчивыми независимо от вида характеристик LiQ) и //(Q). Уровень устойчивых стационарных колебаний в системе характеризуется величиной амплитуды aoi-На рис. 36 для сравнения приведена амплитуда aJJ стационарных колебаний в системе, удовлетворяю1цей условию (4.103). [c.102]

Определение величины и положения дисбаланса является одной из наиболее сложных задач, возникающих при уравновешивании гибких роторов. Одним из перспективных методов, применяемых для данных целей, является метод, приведенный в работе [1]. На основе анализа АФЧХ, снятых в окрестности критической скорости, определяют величину и положение дисбаланса и динамические характеристики системы (коэффициент демпфирования, собственные формы и частоты колебаний). Для снятия экспериментальных АФЧХ по существующей методике необходима длительная работа динамической системы на стационарном или квази-стационарном режиме в окрестности критической скорости. Длительная работа в области резонанса опасна из-за появления значительных динамических нагрузок и при большом начальном дисбалансе не всегда представляется возможной. [c.120]

Для исследования устойчивости колебаний в зависимости от наклона характеристики N выбирается некоторое фиксированное значение скорости, соответствующее определенному стационарному режиму, и варьируются ЛГо HiV таким расчетом, чтобы все время реализовался режим движения с указанной частотой (скоростью). При этом каждое следующее значение Moi может быть вычислено по формуле [c.13]

Модельные натурные испытания, выполненные с этой целью, показали (рис. 4, 5, 6), что коэффициент взаимного перекрытия и здесь играет существенную роль, причем характер его воздействия на / и / при торможениях с постоянным моментом несколько отличается от его воздействия на / и / при -стационарном режиме. Наряду с Квз, важнейшими характеристиками, соблюдение которых обязательно при моделировании, являются одинаковость удельной энергонагруженпости каждого квадратного сантиметра площадей трения, а также одинаковость энерго-нагруженности каждого грамма веса обоих элементов пары трения при и-опытаниях на образцах и в натуре. В этой связи па первый план в сочетании с Квз выступает коэффициент распределения тепловых потоков между элементами пары трения. [c.147]

В цепи каждой термопары установлен двойной переключатель, включающий ее либо на потенциометр, либо на осцид-лограф. На осциллографе производилась кроме записи нестационарного режима запись стационарных режимов до и после нестационарного процесса. В установившихся процессах термопары поочередно переключаются на потенциометр, и производится измерение ЭДС термопар. В этот момент цепь гальванометра в осциллографе разомкнута и производится запись нуля соответствующей термопары. В силу линейности характеристик гальванометров осциллографа значения величин измеряемых параметров (в том числе и ЭДС термопар ) являются линейными функциями отклонений от соответствующей нулевой линии на осциллограмме. Поэтому для расшифровки осциллограмм достаточно знать начальное Й1, конечное Аз и текущее А,-, отклонения от нулевой линии и соответственно значения измеряемых параметров в стационарных режимах, например, ЭДС термопар Е (Л 1) и Е (Аз). [c.200]

Для анализа стационарного режима работы термоизоляции из теплофизических характеристик термоизоляторов достаточно располагать сведениями лишь об их эффективной теплопроводности. Анализ нестационарного (и, в частности, квазистацио-нарного) режима работы термоизоляции требует расширения информации о теплофизических характеристиках термоизоляторов, связанных с их способностью поглощать энергию при нагревании. [c.15]

Особенностью условий высокотемпературного нагружения горячих деталей авиационного двигателя является накопление в их материале статических повреждений не только на стационарных режимах, но и в относительно коротких переходных периодах цикла. Статическое повреждение изменяет исходные характеристики материала (сГ[ , ф), используемые в расчетах долговечности по уравнению (4.4). Если расчет деталей ГТД выполнять в размахах деформаций Ае, то в качестве исходного можно использовать известное уравнение Мэнсона [15] с введением в него функций ф =ф ( , х) и Пвт = сгв (i, т), учитывающих действие времени х и температуры I на характеристики прочности [c.89]

Изложенное относится к стационарному режиму движения, однако, используя разработанный метод расчета построением циклобары [1], можно получить соответствующие зависимости для переходных процессов — пуска и торможения гидропривода. В системах с сравнительно небольшой приведенной массой при резком включении и выключении предохранительный клапан не успевает сработать. В таком случае максимальное давление определяется упругостью системы (деформациями масла и трубопроводов). При периодически изменяющейся нагрузке (частые включения и выключения), колебания числа оборотов первичного двигателя заметно влияют на движение гидропривода. Регуляторная характеристика двигателя внутреннего сгорания при этом принимает вид, показанный на рис. 3 штрих-пунктириой линией. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...