Характеристики монотонные

Способность титана и его сплавов к формоизменению при штамповке и ковке несколько хуже, чем аустенитных нержавеющих и углеродистых сталей. С повышением температуры выше 20 °С прочностные характеристики монотонно снижаются, а пластические вначале немного снижаются, а затем резко возрастают. Титан и его сплавы обладают высокой упругой отдачей, малым диапазоном пластического деформирования (оцениваемого по отношению пониженными значениями равномерного удлинения и сужения, что усложняет процесс формоизменения заготовок. Снижение пластичности происходит в диапазоне 300—400 °С. [c.234]

Кинетическое уравнение Больцмана (33.16) приводит к выводу, что для изолированной газовой системы существует макроскопическая характеристика, монотонно возрастающая по мере приближения к равновесию. Для доказательства вычислим производную по времени от функции [c.225]

В. 15.3. Назовите основные характеристики монотонного цикла и его параметры. [c.485]

Хотя в настоящее время нет полной ясности в механизме теплообмена, роль основных характеристик системы представляется вполне определенно. Поэтому можно сделать вывод, что повышение давления посредством увеличения плотности псевдоожиженного газа и уменьшения, как следствие этого, кинематической вязкости должно улучшать структуру слоя у теплообменной поверхности, согласно [69], и способствовать росту конвективной составляющей теплообмена. С увеличением диаметра частиц конвективная составляющая монотонно возрастает за счет увеличения скорости газа в пузырях и между частицами. [c.108]

Для определения теплофизических характеристик покрытий g создана серия методов монотонного теплового режима и приборов для определения теплофизических свойств веществ в широком диапазоне температур [96, [c.139]

Решение задачи оптимального проектирования сельсина для каждого элемента заданного ряда позволяет получить оптимальные технические характеристики ряда в функции габаритного диаметра. При этом оказывается, что реализация сельсина диаметром 25 мм невозможна в рамках технического задания ряда. Поэтому проект этого сельсина выполнен с отступлением от задания на снижение напряжения обмоток до 27 В. В результате расчетные данные сельсина диаметром 25 мм, особенно обмоточные, нарушают монотонность характеристик ряда в целом. Эта особенность характеристик отмечена на рис. 7.3 пунктиром. [c.208]

Диаграмма упругого сжатия волнистой шайбы, выражающая зависимость л от Р, т. е. ее характеристика, при Р < Р п — прямая линия а при Р = Р п она плавно переходит в кривую с монотонно возрастающей жесткостью, достигающей бесконечно большой величины при полной развертке волнистой шайбы в плоское кольцо. Действительная характеристика может несколько отклониться от теоретической из-за наличия допусков на все размеры и форму гофра, а также из-за сил трения, возникающих при проскальзывании опорных сечений шайбы в процессе ее деформирования и при посадке гофра на опорные плоскости. [c.726]

При кинематическом синтезе принимают благоприятные, с точки зрения эксплуатации механизмов, функции со/ (/) и e (i). Например, для большинства механизмов желательно монотонное или плавное изменение скоростей и ускорений звеньев, так как быстрое изменение скорости приводит к появлению ударной нагрузки при работе. Изменения ускорений приводят к изменению сил инерции. Исходя из благоприятных качественных характеристик находят соответствующую функцию положения. [c.59]

При обтекании выпуклой поверхности угол О наклона вектора скорости к оси X уменьшается вниз по течению (рис. 115). Вместе с ним монотонно убывает также и угол ф — ф наклона характеристик (речь идет везде о характеристиках, исходящих от тела) Благодаря этому характеристики нигде (в области течения) не пересекаются друг с другом. Таким образом,в области вниз по течению от характеристики ОА, которая будет представлять собой слабый разрыв, мы будем иметь непрерывный (без ударных волн) монотонно разрежающийся поток. [c.605]

Особенность ЭМ гистерезисного типа, связанная с принципиальной нелинейностью и неоднозначностью характеристик материала ротора и отсутствием стабилизации его магнитного состояния, не позволяет в полной мере распространить на него приведенную обобщенную модель, построенную в предположении линеаризации. Однако рассматривая даже из самых общих физических представлений идеализированную гистерезисную ЭМ при любом скольжении в системе координат, связанных с полюсами ротора (но не с его телом ), как ЭМ с магнитным возбуждением, работающую в синхронном режиме, можно использовать полученные соотношения и для описания ее установившихся режимов. Полностью справедливо это, правда, лишь при монотонном изменении нагрузки, напряжения и других факторов, меняющих магнитный поток ЭМ. В противном случае наблюдается неоднозначность характеристик, связанная с гистерезисом материала. В последнее время в развитие обобщенной теории ЭМ появляется и более строгое математическое описание процессов в гистерезисных ЭМ [42]. [c.113]

Прежде всего в качестве такой особенности следует отметить значительное количество и разнообразие параметров, характеризующих ЭМУ. Сюда относятся геометрические размеры конструктивных элементов, характеристики электротехнических, магнитных, изоляционных, конструкционных и других материалов, используемых в производстве ЭМУ, обмоточные данные, параметры источников питания. Их общее число, как показывает практика оптимизации таких объектов, в ряде случаев достигает 100—150 [7, 19]. При этом такие параметры, как геометрические размеры, являются непрерывными величинами, другие, например числа полюсов, зубцов, витков, — дискретными, что приводит к нарушению монотонности изменения функции цели и существенно затрудняет поиск ее экстремума. Для примера на рис. 5.13 приведены линии равного уровня времени разгона Гр, выбранного в качестве функции цели при оптимизации асинхронного электродвигателя, построенные с учетом (штриховые линии) и без учета (сплошные линии) дискретного изменения вдела витков в пространстве параметров - отношения наружного диаметра к диа- [c.145]

Действительные моментные характеристики не полностью заполненных жидкостью гидромуфт не имеют монотонного изменения особенно при малых заполнениях, а имеют вид, приведенный на рис. 14.7, 6. Объясняется это тем, что при частичном заполнении рабочей полости форма потока жидкости будет определяться не только конфигурацией внутренней поверхности рабочих колес, но и силами, действующими на жидкость. [c.237]

Анализ приведенных выше данных показывает, что степень пластической деформации при ТМО оказывает решающее влияние на уровень получаемых механических свойств. В большинстве случаев прочностные характеристики сталей, обработанных с помощью ТМО, монотонно возрастают с ростом обжатия заготовок, при этом одновременно увеличивается пластичность стали. [c.69]

Развивая свой подход к единому описанию роста трещин в рамках использования зоны пластической деформации как характеристики прироста трещины в цикле нагружения Лю с соавт. конкретизировал структуру коэффициента пропорциональности уравнения (5.18) и заменил предел текучести при монотонном растяжении на циклический <3ус предел текучести [62, 63]. Он исходил из условия пропорциональности скорости роста усталостной трещины раскрытию в ее вершине. Дополнение к модели получил принцип дискретного продвижения трещины, учитывающий факт дискретного подрастания трещины за счет [c.239]

В условиях опыта изменение размера зоны пластической деформации перед вершиной трещины находилось в прямой и однозначной зависимости от частоты нагружения и температуры. Рассматриваемые результаты эксперимента свидетельствуют о возможности использования известных для многих материалов физических характеристик их поведения в условиях монотонного растяжения для описания распространений усталостных трещин. Существенным моментом введения указанных поправок на предел тек ести материала являлось то, что они использовались в виде сомножителей. Можно считать, что для материалов имеется диапазон совместного изменения частотно-темпе-ратурных условий нагружения, в котором (при прочих равных условиях) в результате взаимного влияния этих факторов не происходит усиления или замедления процесса роста трещины. [c.353]

Для всех испытанных сталей типично увеличение и износостойкости и сопротивления срезу до определенных температур отпуска. При повышении температуры отпуска сопротивление срезу и износостойкость стали монотонно снижаются. Эти данные позволяют утверждать, что износостойкость стали при ударе по абразиву является структурно-чувствительной характеристикой, имеющей непосредственную связь с сопротивлением срезу. [c.175]

Для определения характеристик сопротивления усталости предложено большое количество различных методов испытания, в том числе ускоренных, однако отсутствует надлежаш ая оценка их трудоемкости и точности. Основные методы испытаний на усталость по характеру нагружения могут быть разделены на две группы а) испытания с постоянной по величине амплитудой действуюш,их напряжений б) ускоренные испытания с монотонно или ступенчато возрастаюш ей амплитудой напряжений. [c.61]

То, что эта оценка является оценкой снизу, следует, например, из следующих рассуждений. Соединим каждую из вершин выделенного минимального пути а (х) абсолютно надежным ребром с той вершиной графа G (X), которой это ребро инцидентно в исходном графе G(X). Если какое-либо ребро рассматриваемого пути не было инцидентно какой-либо вершине исходного графа G(X), то такое абсолютно надежное ребро, естественно, не вводится для соответствующих вершин графа G (X) и пути Из свойств монотонности рассматриваемых структур следует, что построенный таким образом граф G (X) не хуже по характеристикам связности, чем граф G (X), В то же время введение абсолютно надежного ребра эквивалентно стягиванию двух вершин, инцидентных этому ребру, в точку. Следовательно, по определению граф G (X) эквивалентен графу G(X), что и доказывает справедливость приведенной оценки. [c.202]

При статических и ударных испытаниях со скоростью 5,8 м/с зависимость характеристик прочности и пластичности от температуры в исследованном диапазоне не является монотонной. [c.128]

Характеристики прочности сплава Д16 с понижением температуры монотонно возрастают, причем в диапазоне 20—75° С при статическом и ударном (со скоростью 5,8 м/с) растяжении несущественно. Увеличение скорости до 75 м/с вызывает заметный рост характеристик прочности во всем диапазоне низких температур. Пластичность сплава повышается с ростом скорости деформации и несколько снижается с понижением температуры. [c.130]

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ДВИЖЕНИЯ МАШИННЫХ АГРЕГАТОВ С КУСОЧНО-МОНОТОННЫМИ НЕЛИНЕЙНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ [c.246]

Характеристики фильтров Га>сса (Бесселя) и фильтров с линейной фазовой характеристикой монотонные в полосе пропускания и задержания. Они отличаются хорошими фазовыми характеристиками, но имеют меньшее затухание, чем фильтры Баттерворта. Фильтры с линейной фазовой характеристикой используют только в качестве ФНЧ, поскольку в процессе преобразования в ФВЧ или полосовой фильтр онн теряют линейность фазовых характеристик ФильтpIJI Чебышева (рис. 9, б) имеют колебательный характер затухания в полосе пропускания и монотонный в полосе задержания. Характеристики фильтров Золотарева — Кауэра (рис. 9, в) Имеют колебательный характер как в полосе пропускания, так и в полосе задержания. [c.241]

Современная топливоподаюш,ая аппаратура дизелей обеспечивает неизменность характеристики подачи топлива при различных постоянных положениях органа во всем рабочем диапазоне числа оборотов. Поэтому среднее индикаторное давление при работе по частичной скоростной характеристике монотонно увеличивается с ростом числа оборотов или имеет максимум. Дизели с наддувом от турбокомпрессора характеризуются более резким падением р с уменьшением числа оборотов при работе по частичным характеристикам с малыми цикловыми подачами топлива. [c.286]

Наклон каждой характеристики этого пучка определяет а(е), а следовательно, деформацию е и скорость V по уравнению (16.11.9). Штриховая прямая тп соответствует фиксированному сечению стержня, в котором можно прикрепить датчик и осцил-лографировать деформацию. На участке пр е = О, в точке р еще п = 0, но на участке рт деформация, а следовательно, и скорость монотонно возрастают, достигая конечного значения в точке т и сохраняя это значение на участке qm. Волны, соответствующие центрированному пучку характеристик, называются волнами Римана. [c.569]

Способ Б. А. Бахметева. Б. А. Бахметевым было установлено, что для многих форм поперечного сечения русл (для которых расходная характеристика К является монотонно возрастающей функцией глубины А) существует показательная зависимость [c.66]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

В табл. 2 сопоставлено влияние стерических факторов на диффузионные характеристики различных ионов для стекла N330 0.158иО2 ЗЗхОг при 600 °С. Как видно из данных табл. 2, влияние ионного радиуса или разницы в ионных радиусах (абсолютная величина), поляризующей способности катиона р или силы поля по Дитцелю Рд (для удобства сравнения последние две величины нормированы на ионы натрия) неоднозначно. Если для одновалентных катионов увеличение значений стерических факторов приводит к монотонному уменьшению подвижности катионов и возрастанию энергии активации, то для двухвалентных катионов диффузионные характеристики практически постоянны (за исключением ионов бериллия). [c.16]

Непрерывному процессу распространения усталостной трещины соответствует развитие разрушения с формированием определенных параметров рельефа излома в виде усталостных бороздок, псевдобороздок и иных параметров рельефа излома. Все они в совокупности и каждый параметр отдельно отражают единичные акты дискретного нарушения сплошности материала. Не все параметры рельефа могут быть использованы в качестве количественной характеристики величины прироста трещины. Однако каскад событий в процессе распространения трещины таков, что в каждом цикле нагружения происходит дискретное подрастание трещины. Поэтому в среднем монотонное (непрерывное) развитие трещины на масштабном макроскопическом уровне его рассмотрения связано с дискретным, поцикловым подрастанием трещины на всех масштабных уровнях. [c.202]

Таучерт и Мун [176] использовали с этой целью монотонный импульс и сравнили полученные результаты с характеристиками материала, найденными резонансным и статическим методами. Модули упругости эпоксидных боро- и стеклопластиков, определенные статическим и динамическим (при распространении волны вдоль волокон) методами, различались в пределах 2%. Была такнш установлена возможность предсказания рассеяния волн по результатам резонансных испытаний материалов. Таугерт [172, 173] использовал ультразвуковые волны для описания всех упругих постоянных различных композиционных материалов, а также измерил рассеяние ультразвуковых волн и установил, что предварительное растяжение увеличивает демпфирующие характеристики [174]. Рид и Мансон [142] исследовали рассеяние импульса напряжений в композиционных материалах. [c.304]

Для обоснования возможности использования деформационнокинетического критерия прочности и обобщенной диаграммы циклического деформирования в условиях неизотермического нагружения необходимо выполнение широкой программы экспериментальных исследований, причем получение характеристик критериальных уравнений, отражающих особенности неизотермических процессов, должно осуществляться из системы базовых экспериментов. К таким экспериментам относятся прежде всего мягкое и жесткое нагружения, сопровождающиеся синфазным и противофазным нагревом — охлаждением, а также монотонное статическое растяжение образца с варьируемой в широких пределах скоростью деформирования в условиях заданного температурного цикла. [c.261]

Изменение магнитных свойств стали 1X13 в зависимости от температуры отпуска после закалки с разных температур исследовано авторами данной статьи, и результаты представлены на рис. 2, а (химический состав приведен в табл. 4). Наибольшее изменение структурно-чувствительные характеристики претерпевают в интервале температур отпуска 500— 600 °С. В области же температур, в которых эта сталь обрабатывается по 1 ОСТ, на кривых изменения магнитных свойств наблюдается почти прямолинейный участок, магнитные свойства изменяются очень слабо, в то время как механические продолжают монотонно убывать. Такое изменение магнитных свойств связано с процессами карбидообразования, как и для некоторых конструкционных сталей, для которых наблюдается аномальное изменение коэрцитивной силы в области высокотемпературного отпуска [18]. В интервале температур отпуска 600—770 °С контроль качества термической обработки этой стали по магнитным параметрам затруднителен. [c.99]

Исследование температурной зависимости пластических и прочностных свойств алюминия показало, что характеристики пластичности (относительное сужение ф и относительное удлинение б) и прочности (временное сопротивление Ов) изменяются при нагреве не монотонно (особенно б). Так, при общей тенденции к росту при нагреве на кривых сужения и удлинения (рис. 1, а) наблюдается ровный участок при 150—200° С и провал пластичности (на кривой б) вблизи 400° С. При 300 и 500° С удлинение резко возрастает, но при 600° С — уменьшается. Относительное сунгение для данной марки алюминия изменяется при нагреве незначительно (от 90% при 20° С до 100% при 300—600° С). В дальнейшем в качестве характеристики пластичности использовалось относительное удлинение б [3]. Немонотонная зависимость временного сопротивления при нагреве лучше прослеживается на графике lgaв — Т (рис. 1,6) обнаруживаются точки перегиба при 150 и 400° С, т. е. при температурах провалов на кривых б - Т. [c.127]

Искажения кристаллической решетки по глубине пластически деформированного слоя вызывают в нем изменение структурночувствительных свойств повышаются характеристики прочности (Оц, о ), твердость, снижаются характеристики пластичности (6, ij), aj, плотность. Поскольку число дефектов решетки и их величина по глубине деформируемого слоя неоднородны и монотонно убывают, это указывает на то, что в процессе механической обработки увеличивается неоднородность свойств металла поверхностного слоя. Если учесть, что слои металла у поверхности, где произошло разрушение металла в процессе стружкообразова-ния, имеют критическое число дефектов решетки с минимальной пластичностью его, можно полагать, что эксплуатационные свойства металла поверхностного слоя в условиях статического или циклического нагружения будут низкие. [c.114]

Можно убедиться в том, что при наличии диффузионных ограничений, когда катодный участок макропары работает в режиме предельного тока, соотношение между 0 и 1—0 будет оказывать влияние на силу тока макропары только в одном направлении чем больше доля катодной зоны 1—0, тем больший ток будет давать макропара. Его величина просто равна id (1—0). Этот вывод был сделан еш,е Акимовым, подчеркнувшим то обстоятельство, что при работе коррозионного элемента с кислородной деполяризацией (в модельных опытах) площадь анода и сами поляризационные его характеристики не оказывают влияния на силу тока. В соответствии с этим сила тока ма.кропары будет монотонно возрастать по мере увеличения катодной зоны до тех пор, пока не переменятся факторы, контролирующие скорость катодного процесса. Например, можно предвидеть, что при очень резком сокращении анодной зоны катодный процесс станет опре-деляться уже не диффузионными, а кинетическими факторами, т. е. замедлеиностью самой восстановительной реакции в катодной зоне. [c.171]

Предельные режимы движения машинных агрегатов с более слоншыыи кусочно-монотонными характеристиками исследуются в седьмой главе. Здесь рассмотрены однозначные ветви инерциаль-ной кривой и экстремали приведенного момента всех действующих сил изучено их влияние на поведение кинетической энергии машинного агрегата. Найден критерий существования абсолютно продолжаеглых энергетических режимов, имеющий принципиальное значение в динамике машинных агрегатов рассматриваемого класса. Установлены условия возникновения устойчивых и неустойчивых предельных режимов. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...