Поле приращения температур

Проанализируем формулы (3.11). Установим, какие свойства материала и поля приращений температур влияют на величины температурных усилий. Для большей простоты анализа будем считать, что все стержни выполнены из одного материала, т. е. что = Е2 = Е. Тогда [c.179]

Для того чтобы оценить влияние неоднородности поля приращений температур на величину температурных усилий, проанализируем, как изменяется выражение, находящееся в скобках в формулах (3.12), в зависимости от [c.179]

Остановимся еще на одном аспекте влияния температурного фактора на статически неопределимые системы. При воздействии высокого нагрева в системе, наряду с возникновением в ней температурных усилий, происходят изменения в свойствах материала — могут изменяться величины и а изменяются (понижаются) и прочностные характеристики, и при этом тем значительнее, чем продолжительнее воздействие высоких температур. Поэтому в тех случаях, когда произошел высокий нагрев какой-то части конструкции, необходимо как можно скорее отвести тепло в окружающую среду или в другие части конструкции. При этом, с одной стороны, понижается уровень нагрева в наиболее нагретой части, а с другой стороны, понижается степень неоднородности поля приращений температур. Как то, так и другое понижение влечет за собой уменьшение температурных усилий. Вместе с тем выравнивание температур зависит от трех факторов плотности, теплопроводности и теплоемкости материала — и характеризуется коэффи-циентом температуропроводности а, равным [c.181]

Расчетное поле приращений температуры в луче звездочки для случая фа = 2° и (0 = 100 с" представлено на рис. 6.13. Оно найдено в предположении, что теплообмен муфты осуществляется за счет теплопередачи в металл (через поверхности Ьс и de на рис. 6.4) и за счет теплопередачи в воздух (с поверхности d). [c.132]

Рис. 6.15. Поле приращений температуры АГ в условиях компенсации радиального

Поле приращений температуры в упругой звездочке, обусловленное вращением муфты в условиях компенсации радиальной несоосности А/ =1 мм, представлено на рис. 6.15. Теплообразование от работы сил внешнего трения подсчитывалось при коэффициенте трения /=0,5, при этом путь скольжения принимался равным 0,7 На рис. 6.16 приведены зависимости наибольшей установившейся температуры от радиального смещения для различных угловых скоростей муфты. Эти зависимости могут быть аппроксимированы с помощью квадратичной пара- 20 болы, что согласуется с тем фактором, что теплообразование в упругом элементе пропорционально квадрату величины смещения A [или квадрату деформации, что видно из выражения (1.54)]. Экспериментальные точки на приведенных графиках получены путем замера температуры упругих элемен- [c.133]

Температурное поле есть распределение температур в теле в конкретный момент времени оно может выражаться как в абсолютной температуре (Г), так и в приращении температур (Ar) по отношению к начальной температуре тела Т ,. В общем случае температурное поле может быть функцией не только координат X, у, Z отдельных точек, но и времени t [c.141]

Рис. 6.2. Приращения температур от мгновенного точечного источника в полу-бесконечном теле в зависимости

Приращение температуры в пластине от мгновенного линейного источника с равномерным распределением теплоты по толщине при отсутствии теплоотдачи с поверхностей может быть получено путем интегрирования температурных полей (6.1) от мгновенных точечных источников [c.161]

Уравнение (6.21) выражает приращения температур в полу-бесконечном теле в стадии теплонасыщения, т. е. когда температура отдельных точек непрерывно повышается. Приращение температуры в стадии теплонасыщения численно определяют по номограмме, приведенной в п. 6.3. [c.169]

При стационарном тепловом процессе, рассматриваемом ниже, предполагают, что полная деформация тела является суммой упругой деформации, связанной с напряжениями обычными соотношениями, и чисто теплового расширения, соответствующего известному из классической теории теплопроводности температурному полю. В теории термоупругости обычно накладывается ограничение на величину термического возмущения приращение температуры предполагается малым по сравнению с начальной абсолютной температурой. Снятие этого ограничения не нарушает предположения о малости деформаций (перемещений), но [c.90]

Реализуем следующую программу термосилового нагружения основное температурное поле получает малое возмущение, после чего оболочка нагружается равномерным внешним давлением, меньшим критического при мгновенном упругом деформировании. Предполагаем, что приращение температуры не изменяет упругих и реологических свойств материала. На рис. 34 приведены результаты расчета ползучести оболочки, для которой уровень основного температурного поля (Г=200°С) равномерно повышается на 5°С силовое нагружение отсутствует. Вследствие дополнительного нагрева оболочка увеличивает начальную погибь. Это состояние отражено штрихпунктирными линиями. Наличие температурных [c.72]

Таким образом, для пространственного распределения температуры наиболее характерной является скорость ее изменения в направлении нормали (так называемая напряженность температурного поля). Поэтому в теории температурного поля важную роль играет особого рода вектор, называемый температурным градиентом. По величине этот вектор равен отношению приращения температуры At к расстоянию Ап (при стремлении Ап к нулю), т. е. [c.12]

Пусть Г, и — температ>ра и показатель преломления воздуха при комнатной температуре, тогда приращение температуры в любой точке поля будет определяться выражением [c.204]

Тепловые характеристики каждой секции экономайзера определяют путем измерения приращения температур воды в крайнем, среднем и промежуточном змеевиках для некипящей ступени в крайнем, среднем и каждом седьмом—десятом змеевиках для кипящей ступени экономайзера. Оценить тепловую разверку кипящей ступени путем измерения температуры среды на выходе из змеевиков можно только в режиме увеличенного расхода воды, т. е. при искусственном переводе этой ступени экономайзера в некипящий режим. В противном случае необходимо снять поле температур газового потока до и после кипящей ступени экономайзера (с учетом рекомендации гл. 1). Коэффициенты тепловой разверки определяют по (13.11) или (14.4) в зависимости от конструктивного выполнения секции. Анализ причин тепловых разверок ведут аналогично изложенному в 14.4. [c.276]

Полученная матрица [к] совпадает с матрицей, построенной с помощью прямого метода. Так как поле перемещений в элементе имеет простой вид, то пропорциональное задание узловых сил с помощью транспонирования матрицы, связывающей перемещения и деформации, и непосредственное задание сил в узлах приводят к идентичным результатам. Что касается термоупругих сил, то, как и следовало ожидать, компоненты вектора Р " представляют силы, требуемые для компенсации перемещений элемента, вызванных приращением температуры Г. Кроме того, реализация распределенных нагрузок совпадает с той, которая получена в результате выполнения процедуры пропорционального распределения нагрузок по узлам. [c.174]

Указанные закономерности деформирования и разрушения при неизотермическом нагружении определяют ряд требований к программам для расчета малоцикловой прочности элементов конструкций. В общем случае программа должна обеспечивать решение задачи в приращениях и определение момента перехода от разгрузки к нагружению при этом необходимы анализ истории нагружения в каждой точке деформируемого элемента и корректировка пределов текучести обобщенных диаграмм деформирования на величину на основе уравнения (12.8) по вычисляемым в конце каждого полуцикла пластическим деформациям. В связи с тем что в результате такой процедуры диаграммы деформирования во всех точках элемента будут отличаться даже при одной и той же температуре, необходимо осуществлять непрерывный счет задачи полуцикл за полуциклом или записывать промежуточные результаты на запоминающем устройстве. В соответствии с (12.7) на каждом этапе нагружения определяются параметры критериального уравнения e p и а (с учетом знака). Моменты перехода значения через нуль разделяют области интегрирования и 21 . Если известно, что основные изменения температурного поля происходят при упругом деформировании, то расчет упрощается [c.267]

Экспериментатор, ставя опыт, имеет возможность непосредственно следить за функциональным изменением реальной скорости разогрева Ь (г, т) в различных точках тела. Поэтому в принципе безразлично, какая из перечисленных причин оказывает большее влияние на температурное поле образца. Важно лишь, чтобы скорость изменялась на рабочем участке опыта монотонно. Тогда функцию Ь (г, т) подобно (t), с (t) и а (t) можно с удовлетворительной точностью представлять в окрестности базовой температуры (г) разложениями в ряд Тейлора по перепаду й и приращению А о базовой температуры to (т) [c.11]

Чем медленнее происходит охлаждение, тем более полого пройдет кривая охлаждения. Наклон кривой охлаждения в каждый рассматриваемый момент определяется скоростью охлаждения — отношением бесконечно малого снижения температуры к бесконечно малому приращению времени [c.133]

При температурах, близких к нормальной, когда временными эффектами можно пренебречь, более удобно использовать склерономный вариант модели, соответственно аппроксимируя реологическую функцию (см. 25). В этом случае свойства подэлементов характеризуются диаграммами идеально пластического тела с предельной упругой деформацией гв = гв (Г) Zk. Приращение неупругой деформации находится методом последовательных приближений соответственно выражениям (9.2). После определения в некотором приближении (из упругого решения) поля деформаций в конце шага [ец] неупругое решение сводится к тому, чтобы по значению неупругой деформации в начале шага р ] и значениям полной деформации и температуры в конце него найти фиктивные упругие деформации (такими были бы упругие деформации в подэлементах, если бы прирост неупругой деформации за шаг отсутствовал) [c.231]

Метод конечных приращений. Ограниченность использования аналитических методов расчета привело к необходимости разработки приемов, обеспечивающих высокую универсальность при удовлетворительной точности анализа теплового поля. Из практических методов наибольшей универсальностью обладает метод конечных приращений, суть которого заключается в том, что дифференциалы в исходном уравнении, описывающем тепловое поле, заменяются конечными интервалами. Для каждого интервала записывают уравнение Пуассона. В результате получают систему уравнений, решая которую методом последовательных приближений с учетом заданных граничных и начальных условий, находят искомую зависимость температуры от координаты и времени. [c.32]

В качестве примера рассмотрим метод измерения температуры в поле дугового разряда постоянного тока при атмосферном давлении (91). Для этих условий, как правило, принимается термодинамическое равновесие. Газ вследствие различия температур в разных зонах дуги будет иметь неодинаковые коэффициент преломления и плотность. Температуру можно вычислить, определив отношение Ар /р, где Др — приращение плотности, и зная функциональную связь этих параметров. [c.181]

Измеряемыми на моделях величинами являются деформации и перемещения. Места измерения различные зоны конструкции, в том числе места резкого изменения формы конструкции и концентрации напряжений. Кроме измерения деформаций и перемещений в отдельных точках конструкции, необходимо получать путем измерений поля деформаций и перемещений. В связи с этим целесообразно в сложных моделях конструкций применение нескольких методов измерений хрупких тензочувствительных покрытий наклеиваемых тензорезисторов оптически чувствительных наклеек и вклеек. Отдельные зональные модели выполняются из оптически чувствительного материала. Типы применяемых в этих исследованиях тензорезисторов и измерительной аппаратуры в зависимости от задачи исследования и характера измеряемых величин приведены в работе [5]. Там же показано, что вычисление напряжений в модели по приращениям показаний тензорезисторов Д осуществляется с применением постоянной Ст, определяемой тарировкой выборки в 5—10 тензорезисторов, устанавливаемых на консольном образце из органического стекла с модулем Ет при температуре Т тарировки. В том случае, если величина модуля упругости Е материала модели отлична от величины Ет, то значение Ст пересчитывается для величины модуля упругости Е материала модели при температуре Ь измерений [5] [c.30]

Для получения абсолютных значений температур в программу обработки тепловизионного изображения вводят коэффициент излучения поверхности объекта и температуру окружающей среды. При обработке тепловизионных изображений для исключения собственных тепловых полей объекта вычитают нулевой кадр , полученный перед нагружением, из последующих, полученных после тестового нагружения, и анализируют только приращение температурного поля, вызванное нагрузочным тестом. [c.138]

Поскольку в одном из сечений газохода пароперегревателя (например, в поворотной камере) из опыта известны поле температур газового потока (следовательно, и среднее ее значение), состав газов, расход и марка сжигаемого топлива, приращение энтальпий и расход пара и впрыскиваемой воды, можно составить уравнения теплового баланса для перегревателя, его частей и ступеней (подробно см. в гл. 4) по паровой и газовой сторонам. Из тепловых балансов по газам определяют энтальпии и температуры газов до [c.260]

Рис. 6.13. Поле приращений температуры Т в упругом элементе при нагружении муфты вращающим моментом 7 в = 7 во (1+51пси )

При наплавке на полый толстостенный цилиндр по винтовой линии малого шага также можно использовать схемы быстродви-жущегося источника теплоты. Принципиально ход рассуждений при выводе формул тот же самый, что и в случае сплошного цилиндра. Приращения температур определяют по формулам структура которых аналогична структуре формул (6.60) и (6.62) Отличие заключается в том, что вместо функции Ф (г, t ), выра жающей выравнивание температур в сплошном тонком диске в формулу входит функция Ф (2, tn) [см. формулу (6.52)], выра [c.195]

Пусть в ненапряженном и недеформированпом состоянии тело имеет температуру Тц (гипотеза о существовании естественного состояния). Вследствие действия внешних нагрузок, тепловых источников внутри тела, нагрева и охлаждения поверхности тело будет деформироваться, а его температура изменяться возникает поле перемещений и = и х, i), приращение температуры составит 8Т = Т — То. Будем предполагать, что величина 8Т не слишком велика, так что упругие и тепловые характеристики от 6Т не зависят. [c.50]

Измерения температуры точки росы перед и после пароперегревателей дали противоречивые результаты. По единичным данным ОРГРЭС температура точки росы повышалась на 25—30° С и далее по газоходам оставалась на неизменном уровне. Корбет и Флинт [Л. 8-33] не обнаружили приращения температуры точки росы, что, однако, могло быть вызвано описанной ниже особенностью методики измерения, неравномерностями газового поля, а также низкой температурой поверхности или отсутствием шлаковых отложений на ней. [c.217]

Исследованиями И. С. Амосова, О. А. Иванова, Ю. А. Кутьи-на (ЛПИ нм. М. И. Калинина) установлено, что при круглом наружном шлифовании с обильным охлаждением СОЖ наблюдается тепловое насыщение обрабатываемых деталей. Температурное поле Тт г) становится практически стационарным и равновесным с малым приращением температуры по радиусу г от центра детали к шлифуемой поверхности. Для шлифования на станках моделей ЗА151 и ЗЕ153 поверхностей 0 40 мм кругами марки 24А25НСМ1К6 при врезной подаче 0,2 и 0,4 мм/мин и расходе СОЖ 10. .. 20 л/мин [c.73]

Содержание книги отвечает следующему плану сначала рассматриваются термодинамические основы термоупругости и дается постановка задачи термоупругости для самого общего случая, когда приращение температуры не является малой величиной по сравнению с начальной температурой, а нестационарные процессы деформирования сопровождаются существенными динамическими эффектами и взаимодействием между полями деформации и температуры затем приводятся основные уравнения квазистатической задачи термоупругости и сообщаются основные сведения по теории стационарной и нестационарной теплопроводности, необходимые для исследования температурных полей и соответствующих им тепловых напряжений в квазистатической и динамической постановках далее разбираются основные классы квазистатических задач термоупругости (плоская задача термоупругостн, задача термоупругостн круглых пластин и оболочек вращения, осесимметричная пространственная задача термоупругости) в последних двух главах рассматриваются динамические и связанные задачи термоупругости. [c.3]

Температурное поле несущей системы станка выявляют по экспериментальным данным или приближенному расчету, например по методу элементарных балансов. При этом все базовые детали разбивают на элементарные геометрические фигуры, в пределах которых закон изменения температуры считается линейным. Детали типа прямоугольных пластин и коробок разбивают на элементарные параллелепипеды со сторонами Ах, Ау И Аг, а детали тел вращения — на цилиндры постоянного диаметра. Для каждой элементарной фигуры составляют уравнение теплового баланса, по которому определяют приращение температуры через некоторый промежуток времени Дт. Так, для элементарного параллелепипеда, расположенного в углу стойки и содержащего источник теплоты малого размера, при условии равнбмерного теплообмена с окружающей средой уравнение теплового баланса будет [c.133]

Градиент коэффициента химической активности, градиент электрического поля, градиент температуры и другие факторы действуют на перескакивающий атом подобно силе, изменяющей скорость прыжка в направлении внешнего поля. Эта сила независимо от рактера воздействующего поля вызывает изменение частоты скачка в направлении +Х, которая связана с приращением, изменением энергии АН= Ь/2)Р. Поскольку сила Р коллинеарна оси X, Ь/2 — проекция расстояния между основным н активированным состояннями на ось X, в пределах которого сила действует иа атом. Воздействие указанной силы должно изменять вероятность прыжка следующим образом [c.39]

Пусть иТ (X, I) = (х) 4,) (О и (X, О = (х) (О -локальные аппроксимации полей перемещений и приращений температуры па типичном элементе е конечпоэлемептпой модели тер- [c.405]

Как следует из изложенного выше, без учета температуры пара неравномерность газового поля еще не является достаточным основанием для вывода о наличии разверки по пару. В подтверждение сказанного рассмотрим пакет пароперегревателя, на входе в который имеется газовый перекос. При этом б =1 000°С Ог = 1100°С среднее приращение энтальпии Ai=25 ккал1кг средняя температура пара на выходе =670° С. [c.206]

Сплавы 68НМ и 79НЗМ характеризуются высокой магнитной проницаемостью и большим приращением индукции при однополярной импульсном намагничивании. После термомагнитной обработки в поперечном поле сплава 68НМ его проницаемость при уровне 3000—4000 Гс/Э мало зависит от поля и температурный коэффициент проницаемости не более 8-10" 1/Х в интервале температур 60—120° С. Сплав выпускают в виде ленты толщиной 0,006—0,02 мм и используют для катушек постоянной индуктивности, дросселей фильтров, широкополосны трансформаторов. [c.266]

В гл. 1 было показано, что термооптические искажения активных элементов твердотельных лазеров удобно описывать с помощью специфических для толстых оптических сред постоянных W, Р и Q, характеризующих соответственно W — среднее по поперечному сечению приращение оптического пути в элементе Р — приращение оптического пути, усредненное для двух поляризаций Q —величину термоиндуцированного двойного лучепреломления. Вычисление этих величин требует знания коэффициентов линейного расширения и температурного изменения показателя преломления материала и его упругих и фото-унругих постоянных. Для хорошо изученных материалов постоянные W, Р и Q могут быть рассчитаны по формулам (1.21)—(1.23). При разработке новых активных сред определение термооптических постоянных целесообразно проводить путем непосредственных их измерений в одном эксперименте, моделирующем тепловые условия работы активного элемента в лазерном излучателе. Основной методической трудностью таких экспериментов является обеспечение определенного и хорошо известного температурного поля в исследуемом образце, так как изменения коэффициента преломления среды зависят от перепада температуры и от вида ее распределения. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...