Разверка тепловая

Надежная работа перегревателя будет обеспечена, если температура стенки трубы не превышает максимально допустимого значения по условиям прочности металла. Температура стенки зависит от температуры перегретого пара (с учетом разверки), тепловой нагрузки и коэффициента теплоотдачи. [c.156]

К третьей категории разверок относят разверки с четко выраженной закономерностью (кривая 5) вследствие гидравлической разверки, тепловой неравномерности или обоих этих факторов. Если температура выходит за опасные пределы, то необходим анализ причин разверок с постановкой требуемых измерений. По (13.4) рассчитывают коэффициент температурной разверки, а по (13.5) — тепловой разверки по ширине панели или секции. [c.261]

Допустимая тепловая разверка устанавливается исходя из конкретных условий работы каждой поверхности нагрева. Так, для пароперегревателей, выходные участки труб которых работают в тяжелых температурных условиях, ее величина не должна превышать 15 % общего тепловосприятия пароперегревателя. Поэтому для повышения надежности работы металла труб пароперегревателя его трубную систему обычно секционируют по тракту пара. Для экономайзеров, располагаемых в области умеренных температур, тепловая разверка может достигать 50 % и даже быть больше. Секционирование экономайзера по тракту не обязательно. В парообразующих трубах ввиду опасности ухудшения температурного режиму, особенно при интенсивном обогреве температурная разверка не должна превышать 20—40 %. [c.170]

С увеличением единичной мощности котла объем V . топки по условиям теплообмена увеличивается быстрее, чем площадь /"дт поверхности ограждающих поверхностей. Поэтому излучающий СЛОЙ С ростом единичной мощности котла также утолщается. Тепловое излучение факела возрастает в соответствии с уравнением (63). Полученная опытная зависимость параметра М от числа Бугера Ви — kS к — суммарный коэффициент ослабления излучения) при сжигании экибастузских углей представлена на рис. 122. Кроме того, с ростом паропроизводительности котла происходит увеличение размеров топки. В центральной части топки газы охлаждаются меньше, чем в пристенной. Результатом является рост тепловой разверки в верхней части топки, [c.189]

При температуре газа выше 800 °С схема движения сред в конвективных перегревателях прямоточная. Размещение вторичного перегревателя в соединительном газоходе допускается при температуре газа перед ним меньше или равной 850 °С. Обычно тепловосприятием отдельных ступеней перегревателя At = Г — Г задаются, исходя из условия снижения тепловой разверки среды по отдельным змеевикам. Так, тепловосприятие выходной ступени перегревателей котлов СКД, как правило, не превышает 120—165 кДж/кг. Тепловосприятие ширмы должно быть таким, чтобы температура газов в них снижалась до значений Ош, реко-312 [c.212]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температуры разверки, предусмотренной тепловым расчетом парогенератора. [c.61]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. При этом следует учитывать утонение с наружной и внутренней стороны. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температурой разверки, предусмотренной тепловым расчетом котельного агрегата. [c.309]

При этом возможны два варианта. В варианте, представленном на графике на рис. 9-13,а кривой 1, тепловая разверка укладывается в допускаемые -по нормам теплового расчета 20% [Л. 7], что свидетельствует о безупречности конструкции и режима. В варианте, представленном кривой 2, разверка превышает нормативную вели-, чину, однако температура труб при этом остается ниже допустимой. Поверхность нагрева работает вполне надежно, и углубленных исследований не требуется. [c.197]

В задачу расчета входит установление численных связей между температурами газов пара, на основании которых можно было бы судить, в какой степени газовый перекос вызывает разверку ло виткам пароперегревателя. Согласно определению тепловая разверка равна [c.203]

Отметим, что предельные состояния наступают при различных условиях. Наиболее интенсивно для котельных сталей это происходит под действием температур, превышающих предельно установленные в НТД значения. В отопительно-производственных котельных такие события в подавляющем большинстве случаев могут происходить на поверхностях нагрева, где наблюдаются тепловые разверки и выбеги температуры. [c.170]

Малые поверхности нагрева и малая металлоемкость пароперегревателей ВПГ (в четыре-пять раз меньше, чем в обычных котлах ), а также незначительная разверка температуры пара по ширине пароперегревателя позволяют не устанавливать промежуточных коллекторов для перемешивания пара. Впрыск воды в рассечку поверхностей нагрева пароперегревателя необходим только для регулирования температуры первичного перегревателя, находящегося в зоне высоких температур газов и больших тепловых нагрузок. [c.101]

В формулах (7-8) —(7-10) величина разверки температур принимается по тепловому расчету или по данным испытаний, но не [c.202]

Тепловая неравномерность, определяющая отклонение приращения энтальпии в отдельной трубе по отношению к средней величине, оценивается коэффициентом тепловой разверки который определяется по формуле [c.252]

Когда примерное расположение труб с наибольшими значениями неравномерности каждого вида известно и эти значения не могут приходиться на одни и те же трубы, необходимо определить раздельно максимальную величину коэффициентов неравномерностей Т1к и 1]т, минимальную величину рг и соответствующие им величины р,. Проверку надежности следует производить в этом случае для трубы с наибольшей тепловой разверкой. [c.253]

Если максимальные значения коэффициентов и Т1т и минимальное значение рг приходятся на одни и те же трубы или распределение неравномерностей неизвестно, то проверка надежности должна производиться по величине тепловой разверки с совмещением всех неравномерностей см. формулу (8-45)]. [c.253]

В случае нарушения гидравлического режима, например, при застое и опрокидывании, трубы с наименьшим тепловосприятием могут оказаться аварийными. В этом случае следует определять коэффициент тепловой разверки для наименее обогреваемой трубы при наименьшем значении коэффициента гидравлической разверки [8-1]. [c.253]

Из фиг. 4-12 можно видеть, что приращение теплосодержания с давлением пара 100 ата при повышении его температуры на 50° от температу ры насыщения (отрезок <з ) в 1,72 раза больше, чем при таком же повышении температуры перегрева пара в конце перегревателя (отрезок б). При одинаковой тепловой неравномерности во столько же раз уменьшается и температурная разверка. Это соотношение становится еще больше (около [c.85]

Одним из наиболее важных условий надежной эксплуатации прямоточного котла является ограничение тепловой разверки между отдельными частями его поверхностей нагрева. [c.174]

Во вторичных пароперегревателях, расположенных в конвективной части котла, обычно значения массовой скорости находятся в пределах гор = 250—400 кг м -сек. При этом величина аг не превышает 930 вт м град (800 ккал м ч град). При расчете температуры металла труб, особенно при конструировании котлов большой мощности, возникают трудности, связанные с невозможностью точной оценки степени тепловой неравномерности. В результате возможна большая ошибка в определении величины тепловой разверки. [c.55]

В различных линиях пучков, собранных даже из труб одних и тех же размеров, процессы гидродинамики и теплопередачи никогда не протекают совершенно тождественно. Расходы рабочей среды, тепловые потоки обычно в таких случаях не одинаковы. Имеют место также конструктивная нетождественность в выполнении различных элементов. Все это приводит к тому, что возрастание энтальпии в отдельных трубах различно. Отклонение приращения энтальпии в них по отношению к среднему значению этой величины для всего пучка труб называется тепловой разверкой. [c.67]

Тепловая разверка характеризуется коэффициентом тепловой разверки рд = Агтр/А уч, где Atxp — прираш,ение энтальпии среды в отдельной трубе Аг пуч — среднее приращение энтальпии во всем пучке труб. [c.67]

Гидродинамической характеристикой парогенерирующей трубы называется зависимость полного гидравлического сопротивления от расхода при стационарном режиме. В аппаратах с принудительным движением среды и в контурах с естественной циркуляцией отдельные витки труб работают не изолированно, а чаще всего параллельно с другими витками такой же или другой конструкции. Если витки в пучке одинаковы, то большое влияние на надежность работы каждого из них оказывает гидравлическая и тепловая раз-верка. Однако влияние разверки проявляется по-разному в зависимости от гидродинамической характеристики труб, Когда витки в пучках труб различаются по конструкции, для определения режи- ма работы каждого из них также необходимо располагать гидродинамическими характеристиками. [c.70]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Исходя из обычно принимаемых для радиационных пароперегревателей коэффициентов теплоотдачи к пару (3—4) 10 ккал1м ч град, получим, что в зонах максимумов теплового потока разность температур пар — стенка достигает примерно 100° С с кратковременными повышениями до 125 С. К этому необходимо добавить тепловое сопротивление стенки, достигающее 10—15 град1мм. В итоге в зоне максимальных тепловых потоков температура наружных слоев металла длительно превышает температуру пара почти на 150°С и кратковременно на 200° С. В ходе эксплуатации местоположение максимума тепловых потоков не остается постоянным и меняется в зависимости от нагрузки, взаимного расположения действующих горелок, скоростей воздуха и ряда других трудно учитываемых заранее факторов. Для перлитных легированных сталей с верхним пределом температур 590—600°С максимальная температура пара при названных выше условиях с учетом межвитковой разверки не должна превышать 400—420°С. При увеличении коэффициентов теплоотдачи или улучшении качества металла эта величина может быть несколько повышена. [c.32]

Ниже будет показано, что это неучитываемое завышение не превышает 15—25° С и достаточно надежно оценивается расчетом. Результаты измерений представляют обычно в виде графика, ио оси ординат которого откладывают температуру пар, а по оси абсцисс — порядковые номера труб (рис. 9-7). Если трубы имеют переменный шаг, это должно быть учтено соответствующим масштабом на оси абсцисс. Разность между максимальным и минимальным значениями температуры дает полную разверку, которая характеризует гидравлическое и тепловое совершенство данной поверхности, но еще мало roBQipHT о ее надежности. Кроме того, на график в виде горизонтальной прямой следует нанести среднюю температуру пара. [c.188]

Максимальное превышение температуры отдельной трубы над средним ее значением является решающим показателем надежности работы металла данной поверхности и называется плюсовой разверкой. Отклонения в меньшую сторону свидетельствуют о неполноценной тепловой работе данного змеевика, хотя непооредствен-ной опасности не пред- ,. [c.189]

В первом случае известны температурное поле газового потока на выходе из пакета и температуры пара по змеевикам. В задачу экспериментатора входит установить степень влияния газового поля на разверку. Для решения этой задачи нужно сначала усреднить температуры газов вдоль змеевиков и Привести их к одному сечению, как показано на рис. 9-14,6. Недостающие сведения о температуре газов до пакета определяются из теплового баланса средняя — по тепловому балансу пакета, максимальная — по балансу наиболее горячего змеевика. Расход пара через змеевик прини.мается средним или с поправкой на гидравлическую разверку. Полученные данные вводятся в уравнение (9-34). Равенство левой и правой частей свидетельствует о том, что эксперимент поставлен качественно, и причины температурной разверки по змеевикам, если она имеется, можно считать установленными. Неравенство левой и правой частей говорит об ошибке в измерениях или в определении части параметров расчетным методом. Если причина расхождения кроется в несовершенстве расчетных методов, эксперимент приходится повторять, одновременно увеличивая объем получаемой с объекта информации. [c.205]

Однако расчет температуры стенки по фактическим средним температурам пара и тепловым потокам показал, что эта температура достаточно далека от опасного предела. Относительная равномерность газового ноля на выходе из топки исключала подозрение в существовании узкого локального скачка потока радиации. Не менее трудно было объяснить повышение температуры и гидравлической разверкой прямых, легко поддающихся расчету труб иотолк.ч. [c.219]

Согласно рабочей гипотезе иредиолага-лось, что пар, не смешиваясь, переходил в нижнем коллекторе от трубы к трубе, как это показано стрелками на рис. il0-4. При этом гидравлическое сопротивление огибающих амбразуру труб должно было быть выше в связи с их. большей длиной и многочисленными поворотами. Расположенные в районе амбразур над прямыми трубами огибающие трубы затеняют прямые и должны получать больше тепла. /В итоге наложения тепловой и гидравлической разверок на выходе из радиационной панели должна появиться температурная разверка, которая затем, не устраняясь в ироходном коллекторе, переносилась на потолок. (Для проверки сделанного предположе-иия была подсчитана гидравлическая разверка по ширине пакета т]. Далее, [c.219]

Исследования причин тепловой разверки параллельно включенных труб, определение температуры газов (воздуха) в потоке большого сечсиия, а также ряд других задач требуют организации измереинп температур, имеющих близкие абсолютные значения. Измерения такого рода, как правило, осуществляются термопарами. [c.247]

Максимальные температурные напряжения, как правило, возникают на теплопередающей поверхности. С поверхности обычно начинается развитие трещин. Для учета различных причин, обусловливающих напряж-iiHoe состояние поверхности, допустимо воспользоваться принципом суп позиции и рассматривать раздельно стационарные напряжения (от давления, теплового потока, разверки температур по периметру и пр.), формулы для расчета которых приведены в справочной литературе (см., например, [32]),и переменные напряжения, в частности, связанные с температурными пульсациями. [c.8]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

В этом случае благодаря малым приращениям энтальпии пара в каждом ходу при той же тепловой и гидравлической петож-дественности резко снижается температурная разверка по отдельным трубам. Вполне наглядно это вытекает из упрощенного уравнения для определения температуры за пароперегревателем (°С), предложенного Е. Г. Герштейном, которое имеет вид [c.55]

Температурная разверка появляется вследствие тепловой и гидравлической неравномерности работы труб (см. раздел 8). Проверка эффективности реконструктивных или режимных мероприятий, направленных на уменьшение разверкп, производится путем измерения температуры металла труб и среды с помощью поверхностных термопар, температурных вставок и специальных термопар. Описание конструкции температурных вставок, применяемых при наладке и исследовании пароперегревателей, а также методов установки поверхностных термопар, приводится в разделе 4. [c.58]

Например, в результате исследования экономайзера котлоагрегата Т П-170, работающего на фрезерном торфе, были обнаружены существенные гидравлические и тепловые разверки. Измерение скорости в отдельных змеевиках I ступени показали, что при средней скорости воды =0,8 м/с скорость ее в отдельных змеевиках может составлять 0,5 м/с, т. е. в il,6 раза меньше. Вследствие неравномерного распределения температуры и скорости газового потока и неравномерного загрязнения обнаруженная тепловая равномерность велика — максимальный и минимальный коэффициенты неравномерности тепловоспрнятия отдельных змеевиков отличаются почти в 2 раза [2-6]. [c.59]

Все поверхности нагрева промышленных котлоагрегатов представляют собой систему параллельно включенных по ходу среды труб, объединенных входным и выходным коллекторами. Расчет тепловых я гидравлических характеристик таких систем должен проводиться с учетом специфических особенностей их рабоо-ы. Последние обусловливаются существук>щими всегда в реальных условиях тепловыми и гидравлическими разверками, которые. возникают в результате неравномерностей, заложенных гари проектировании, изготовлении и монтаже котлоагрегата. [c.251]

Коэффициент тепловой разверки можно определить экспериментально по тепловому балансу трубы и элемента с учетом распределения расходов ареды из соотношения [c.253]

Наряду с особенностями конструкция существенное влияние а теплогидравлическую разверку могут оказывать факторы режима эксплуатации, которые связаны с изменением Л(, т]т и давления в нижней радиационной части котло-агрегата. К таким факторам следует отнести нагрузку котлоагрегата, количество я равномерность работающих горелок (тепловые перекосы в топке), наличие шлака или покрытия на трубах и т. д. Особенно неблагоприятными в этом отношении являю,тся ча-Рис. 8-33. Изменение давления в коллек- стичные нагрузки и пере-торе при двух наиболее распространен- ходиые режимы при ручных схемах их включения. ном управлении котло-а —схема Z б — схема П. агрегатом. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...