Степень стенки

Важнейшим показателем совершенства конструкции котла является его циркуляционная способность, заключающаяся в непрерывном движении воды по замкнутому контуру. При равномерной и достаточно интенсивной циркуляции воды температура стенок получается невысокой, не намного превышающей температуру насыщенного пара, способствующей смыванию со стенок пузырьков пара и газа, выделяющегося из воды, а также препятствующей отложению на стенках накипи. Все это интенсифицирует процесс парообразования и предохраняет в известной степени стенки котла от разъедания газами, растворенными в воде. [c.239]

В литературе часто встречается несколько иная точка зрения, основанная на концепции утолщения пограничного слоя в жидкостях с пониженным сопротивлением. В этом подходе внимание сосредоточивается на структуре пристенной турбулентности, а не на скорости диссипации во всем ноле течения. Для обоснования такого подхода очевидна важность экспериментов по снижению лобового сопротивления в шероховатых трубах, однако опубликованные до сих пор результаты до некоторой степени противоречивы. Корреляции, основанные на этом подходе, часто появляются в литературе и представляются обычно в терминах критического касательного напряжения на стенке Ткр, ниже которого снижение сопротивления не наблюдается. Если для коэффициента трения при отсутствии эффекта снижения сопротивления использовать [c.284]

Золоуловители. В циклоне ЦН (рис. 19.2) отделение золовых частиц от газа происходит за счет сил инерции при закручивании потока н корпусе. Отброшенные к периферии частицы сухой золы ссыпаются вдоль стенок циклона в бункер, а очищенный газ по центральной трубе отсасывается дымососом. Для циклонов диаметром 400—1000 мм при скорости входа газа 15—25 м/с степень [c.164]

В плотном слое, когда стенка теплообменного устройства имеет высокую степень черноты, влияние нелинейности на эффективную степень черноты незначительно, однако оно сказывается при небольшом различии температур стенки и слоя ((7 ст/7 сл) <0,2). При этом еэ практически не зависит от излучательных свойств и размеров частиц. [c.178]

Анализ функции еэ(Тст, Тея, есл) позволяет сделать определенные заключения об области применимости методов измерения лучистого потока, описанных в параграфе 4.2, которые основаны на предположении об аддитивности лучистого и конвективно-кондуктивного потоков. Если средняя концентрация дисперсной среды вблизи поверхности достаточно высока и распределение температуры слабо зависит от радиационных характеристик системы (см. рис. 4.14), предположение об аддитивности будет справедливо. В то же время в разреженном слое профиль температуры вблизи поверхности существенно зависит от степени черноты частиц и стенки. При этом гипотеза об аддитивности радиационного и кондуктивно-конвективного переноса, по-видимому, ошибочна, а основанные на ней методы измерения некорректны. [c.180]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Это соотношение показывает, что абсолютную температуру можно интерпретировать как статистическое свойство, определяемое поведением большого числа молекул. Сама по себе концепция температуры теряет свое значение, когда число молекул мало. Например, вполне разумно измерять температуру газа в объеме 1 фут (28,3 л) при обычном давлении, когда число молекул в этом объеме порядка 10 или больше. Однако если в сосуде создать вакуум до такой степени, чтобы в нем было только 10 молекул, то понятие температура газа потеряет смысл, поскольку число молекул недостаточно для обеспечения статистическою распределения энергии. Любой прибор, измеряющий температуру, введенный в сосуд, покажет температуру, определяемую скоростями энергетического обмена (главным образом путем радиации) между измеряемым прибором и стенками сосуда. Однако указанную этим прибором температуру нельзя рассматривать как температуру 10 молекул газа в сосуде. Во всех последующих уравнениях термодинамические свойства будут выражены в значениях абсолютной температуры Т вместо л. [c.107]

Здесь вязкость Vn = T)n/p весьма условно оценена через плотность жидкости вместо плотности суспензии. Отсутствует учет влияния концентрации на С/ за счет изменения режима движения частиц (соударения, трение о стенки, изменение степени турбулентности потока и пр.), что наиболее существенно для газодисперсных систем. Видимо не случайно в [Л. 49] в основном рассмотрены данные при псевдоожижении водой и для 0/с1з>25 30, а для D/da<25 -30 согласование результатов не достигнуто. [c.63]

Степень равномерности распределения скоростей в колене с направляющими лопатками зависит в очень большой степени от угла а установки (атаки). По рис. 1.42 видно, что при неправильном выборе угла л ноле скоростей может значительно исказиться. Так, например, при а, = 60° поток отклоняется к внутренней стенке входного участка, в то время, как при отсутствии лопаток — к внешней стенке (см. рис. 1.35). Оптимальный [c.43]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки р, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а п б). [c.85]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Нс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я. Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя с,ч- Коэффициент сопротивления проходных каналов ан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан с, . с увеличением Я / существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

С увеличением числа Re уменьшается степень неравномерности потока, вызванная не только влиянием стенки канала, но и другими причинами, например условиями входа в аппарат. Это установлено различными исследователями [142]. Такое явление имеет место, когда по тем или иным причинам в сечениях слоя располагаются куски материала с различными диаметрами (например, ,1 и .,2). Объясняется это тем, что поскольку на одной и той же высоте слоя абсолютная величина сопротивления (например, 8р — [63]) одинакова для тел с разными [c.277]

При данном составе структура чугуна II большой степени завнсиа от скорости охлаждения. На ркс. 151 приведена схема, характеризующая зависимость структурного состояния чугуна от толщины стенки песчаной формы, с увеличением которой замедляется скорость охлаждения после заливки. [c.323]

Наряду с охлаяздением пуансона необходимо охлалзда1 ь также и вытяжное ребро матрицы, что еще больше способствует повышению прочности стенки в опасном сечении, а следовательно, и увеличению допустимой степени деформации эа одну вытяжную пперацт. [c.93]

Левеншпиль и Уолтон [73] для определения эффективной толщины газовой пленки сделали допущение, что она разрушается каждый раз в точке соприкосновения частицы с поверхностью теплообмена, и толщина пленки постепенно нарастает по законам ламинарного движения между двумя последовательными контактами частиц со стенкой, промежуток между которыми определяется по-розностью слоа, В результате авторы [73] получили выражение в виде зависимости безразмерных комплексов, которые можно использовать для описания экспериментальных данных, хотя полученная формула неудовлетворительно согласуется с экспериментами и для их корреляции необходимо варьировать величинами пред-экспоненты и показателя степени. [c.59]

Поэтому для совершенствования модели авторы [90] предлагаюд иметь больше информации о радиальном перемешивании газа как вблизи стенки,, так и во всем слое. Кроме того, желательно более детально изучить распределение порозности и скорости фильтрации газа при зна чительном удалении от поверхности теплообмена, чтобы не прибегать к искусственному делению на две области с характерными для них средними скоростями. Полученные результаты свидетельствуют о более сильной зависимости аконв от диаметра частиц — показатель степени при d равен 0,67 по сравнению с 0,38, предложенным в [75]. Кроме того, было отмечено увеличение расхождений между экспериментальными и расчетными данными по [75] с ростом давления и уменьшением диаметра частиц. [c.79]

При использовании частиц из различных окислов (АЬОз, 2гОг, песок) лучистый поток при температуре 1400 °С может составлять до 60% общего потока энергии [144, 146]. Очень сильно, как оказалось, теплообмен излучением зависит от температуры погруженной в слой поверхности [147—149]. Проведенные измерения зависимости степени черноты псевдоожиженного слоя от температуры поверхности свидетельствуют о значительном охлаждении частиц во время пребывания их около стенки теплообменного устройства и неаддитивности процессов конвективно-кондуктивного и радиационного обмена [149]. [c.137]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Если погруженная поверхность имеет высокую из-лучательную способность, величина еэ существенно зависит от степени черноты частиц (рис. 4.15, а). Высокий коэффициент отражения стенки практически исключает влияние величины Вр на эффективную степень черноты слоя (рис. 4.15, б). [c.179]

Как оказалось, при увеличении порозности среды и соответствующем росте толщины неизотермичной зоны быстро стабилизируются значения температуры первого от стенки теплообменника и ближайшего к ядру слоя рядов частиц (рис. 4.17). Таким образом, по результатам измерений эффективной степени черноты слоя и [c.182]

Полученная формула (4-64) позволяет теоретически определить требуемую скорость в зависимости от аэродинамической характеристики частицы v , степени развития турбулентного режима несущей среды n = /(Re), соотношения сил взаимодействия частиц и гравитации со стенкой Кст, геометрического симплекса Djdi. В безразмерном виде имеем [c.139]

Здесь расчетная поверхность — поверхность нагрева канала Спр — приведенный коэффициент излучения Та, Тст — средние абсолютные температуры дисперсного потока и нагреваемой стенки (произвольно принято 7 п>7 ст). В нашем случае система состоит из оболочки (стенок канала, включая его торцы) и движущихся в канале дисперсных частиц и газа (в общем случае недиатермного) . Все трудности расчета по (8-23) заключаются в оценке Спр и Гп (для луче-прозрачного газа Тп=Тст). Коэффициент Спр = 0о8пр, где <Го = = 5,67 вт1м -°К — коэффициент излучения абсолютно черного тела, а 8пр — приведенная степень черноты всей системы, зависящая от [c.267]

Здесь Епр—приведенная степень черноты системы стенки канала— дисперсный поток Чс — ъкспернментально определяемый средний коэффициент облученности дисперсной среды, зависящий от истинной концентрации и радиационных свойств частиц, учитывающий эффект переизлучения лучистой энергии в массе движущих-с я частиц и поэтому зависящий от режима течения дисперсного потока в целом еэ.т — эффективная степень черноты частиц, экспериментально определяемая на основе истинных радиационных свойств частиц бет — степень черноты материала стенок канала в лучепрозрачной среде, определяемая по известным таблицам при Гст D/rfi—отношение диаметров капала и ч астиц т=йэ/ , где [c.272]

Вторая зона слитка — зона столбчатых кристаллов 2. После образования самой 1к0рки условия теплоотвода меняются (из-за теплового сопротивления, из-за повышения температуры стенки изложницы и других причин), градиент температур в прилегающем слое жидкого металла резко уменьшается и, следо1ватель-но, уменьшается степень переохлаждения стали. В результате из небольшого числа центров кристаллизации начинают расти нормально ориентированные iK поверхности корки (т. е. в направлении отвода тепла) столбчатые кристаллы. [c.52]

Степень развития столбчатых кристаллов будет варьиро-Е1аться главным образом в зависимости от химического состава металла, степени его перегрева, от размера слитка, скорости разлив ки, формы изложницы и толщины, а также температуры ее стенок. Эти факторы будут влиять на скорость теплоотвода и образование больших или меньших градиентов темшератур внутри объема кристаллизующейся стали и т. д. Повышение степени перегрева и увеличение скорости охлаждения слитка способствует увеличению доли столбчатых кристаллов и может повести к полной трансиристаллизации, как это показано на рис. 34,а при несколько замедленном охлаждении в центре слитка образуется зона равноосных кристаллов (рис. 34,6). [c.53]

Для весьма мягких, пластичных металлов k > 100 (алюминиевые тубы со стенкой толщиной 0,1—0,2 мм при диаметре тубы 20— 40 мм). Возможность получения столь больших степеней деформации обеспечивается тем, что пластическое деформирование при выдавливании происходит в условиях всестороннего неравномерного сжатия. Однако то же всестороннее сжатие приводит и к отрицательным явлениям. Чем больше степень деформации, тем больше усилие деформпрования, и удельные усилия, действующие на пуансон [c.99]

Удельные усилия на контактных поверхностях при вытяжке с утонением стенки значительно больше, чем при вытнжке без утонения стенкн. Так как при вытяжке с утонением стенки заготовка скользит по матрице в направлении движения пуансона и по пуансону в обратном напрааленпи (от торца пуансона), то и силы трения на наружной и внутренней поверхностях заготовки направлены в противоположные стороны. Это обстоятельство увеличивает допустимую степень деформации (силы трения но матрице увеличивают растягивающие напрялчения в стенках протянутой части заготовки, а по пуансону — уменьшают). [c.109]

В процессах с расслоением заряда, как правило, гарантируется минимальное образование СО, объемные концентрации которой в ОГ не превышают 0,2%. Выбросы СпН также ниже вследствие меньших концентраций топлива в бедной смеси основной камеры и, соответственно, у стенок камеры сгорания. Топливная экономичность двигателей с расслоенным зарядом в большей мере зависит от степени доводки камеры сгорания, точности приготовления смеси богатого и бедного составов. В двигателях с расслоением и высокой турбулизацией заряда допустимо увеличение степени сжатия до 12—13ед. с целью повышения индикаторного КПД. [c.46]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

При Ср = 7- 9 указанная область отрицательных скоростей исчезает главным образом вследствие растекания центральной части струи, но волнистый характер профиля скорости при FJFo > 6 остается до полного выравнивания потока по фронту решетки. В случае FJF( < 6, когда относительное расстояние RJRo от оси до стенок рабочей камеры значительно меньше, чем при больших значениях F,,IF , степень растекания струи не может быть очень большой, а следовательно, перед решеткой вдоль ее фронта не могут образоваться промежуточные зоны с отрицательными скоростями, и профиль скорости будет более монолитным. [c.170]

При увеличеини центральный пик скоростей уменьшается, а периферийный возрастает. При некотором значении центральный пик скоростей полностью исчезает, и профиль скорости приобретает вогнутую форму, что соответствует полному перетеканию жидкости из центральной области сечения к стенкам канала. Пос.тедний процесс завершается при значении Ср тем меньшем, чем меньше отношение F /F , так как вместе с убыванием этого отношения снижается степень отклонения скоростей от их среднего значения. [c.175]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

Установкой и диффузоре при первом варианте подвода двух решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным ( pi = 18 и = 22), в большей степени устраняется перноначальная неравномерность скоростей (Л4к 1,5), и почти во всем сечении рабочей 1. амеры устанавливаются положительные скорости. У нижней стенки все же остается небольшая область повышенных скоростей (вариант 1-2), обусловленная первоначальной направленностью потока сверху вниз перед решетками и наличием щели между решетками н нижней стенкой аппарата. Через эту щель часть газа вследствие указанной направленности потока легко входит вниз (в бункер), минуя решетки. Следуя дальше вдоль наклонной стенки бункера вниз и оттуда вдоль противоположной наклонной стенки вверх, эта часть газа выходит в конец первого электрического поля п присоединяется в нижней его части к общему потоку. Поэтому происходит упомянутое повышение скоростей в нижней области сечения рабочей камеры. Следует отметить, что выход части газа из буккера вверх приводит не только к повышению скоростей, но и к некоторому нарушению параллельности потока оси камеры, придавая е.му (в нижней части сечения) направление снизу вверх. [c.224]

Опытно-промышленный электрофильтр для котлов ТЭС большой мощности [70]. Описанная выше модель опытно-промышленного электрофильтра с 12-метровыми электродами исследовалась также при подводе потока через вертикальную шахту снизу отношение Рк1Ра=1. Участок, непосредственно примыкающий к фор1 амере был выполнен в двух основных вариантах вариант —в виде колена с большой степенью расширения при наличии в нем направляющих лопаток вариант II — в виде раздающего коллектора, одна из боковых стенок (на входе в форкамеру) которого представляла собой сплошную решетку из уголков или объемную из объемных стержней треугольной формы (табл. 9.8). [c.239]

Поток во второе электро/юле подводится верхним соединительным патрубком 2, входящим внутрь нижнего короба (рис. 9.18). Устремляясь к днищу короба, поток растекается в разные стороны, но главным образом поступает к стенке, противоположной входу. Очевидно, что наибо гьшие скорости имеют место в электродах, расположенных в правой половине сечения. При этом степень неравномерности без распределительных устройств достаточно высокая Мк = 1,61, табл. 9.11). При установке одной уголковой решетки с / = 0,26 коэффициент Мк = 1,15. Коэффициент неравномерности был снижен до Ми - -= 1,13, когда были удалены четыре уголка решетки (через один, начиная со второго по ходу потока). Лучшее распределение скоростей (УИ, 1,11) при той же решетке было по- [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...