Испытания обрабатываемости стали

Обрабатываемость металла резанием характеризуется следующими факторами качеством обработки — шероховатостью обработанной поверхности и точностью размеров стойкостью инструмента сопротивлением резанию (скорость и сила при резании) видом стружкообразования. Практически обрабатываемость стали определяют сравнительными испытаниями путем обтачивания образцов испытуемой стали и стали 45, принимаемой за эталон. [c.17]

Испытания по определению основных механических характеристик показали, что, например, СТЦО сталей 10 и 20 повыщает удельную работу разрушения не менее чем на 50 % за счет увеличения вязкости. Такая добавочная сверхпластичность способна увеличить обрабатываемость сталей давлением при комнатных температурах возрастает штампуемость с глубокой вытяжкой металла и т. д. В работе [212] показано, что если произвести 2-кратную СТЦО с нагревами стали в печи (в печи 800—900 С) до температуры точки Ас[ и последующими охлаждениями на воздухе до 500 °С, а потом произвести низкотемпературный отпуск при 200 °С в течение 10 ч, то получается измельченная структура. Сталь с такой структурой имеет обычно высокие значения характеристик пластичности и ударной вязкости. [c.86]

Твердость обрабатываемого материала в пластически деформированном состоянии, в результате исследования [19] выявлена возможность приближенно установить режим резания, а также марку твердого сплава и геометрию режущей части резца по форме стружки обрабатываемой стали, твердости контактного слоя стружки, а также по твердости металла в лунках после испытаний стали с помощью пресса Бринелля. [c.55]

Однозначной зависимости между твердостью НВ) жаропрочных металлов в исходном состоянии и их обрабатываемостью не существует. По твердости можно судить об относительной обрабатываемости сталей или сплавов одной группы в том случае, когда они находятся в одинаковом структурном состоянии. Обрабатываемость коррозионностойких и жаропрочных сталей может быть приближенно определена по твердости контактного слоя стружки и твердости металла в лунках после испытаний с помощью пресса Бринелля, с учетом формы стружки. [c.70]

Обзор более 70 публикаций, посвященных либо коррозионным испытаниям алюминия в морской воде, либо практическому опыту использования алюминия в опреснительных установках, дан в работе Тейлора [247]. Имеющиеся данные показывают, что наиболее высокой стойкостью в морской воде обладают алюминиевые сплавы, содержащие 1—3% Mg (например, сплав 5052). Важно избегать образования гальванических пар алюминия со сталью или сплавами на основе меди. Описаны методы уменьшения питтинговой коррозии с помощью входных фильтров и ловушек, задерживающих ионы тяжелых металлов. Прекрасная коррозионная стойкость, низкая стоимость и хорошая обрабатываемость делают алюминиевые сплавы наиболее удобным материалом для изготовления оборудования опреснительных установок. [c.203]

Зависимость обрабатываемости литой стали и сплавов от их свойств изучена мало. При испытании на растяжение образцы литой стали и сплавов обычно разрываются до образования шейки из-за низкой величины сил связи между зернами металла. Следовательно, действительный предел прочности литой стали и сплавов не может быть определен при растяжении, и получаемые при механических испытаниях характеристики и б не отражают действительных механических свойств, которые проявляются в процессе резания. [c.174]

Общая зависимость обрабатываемости закаленной стали, а также других металлов высокой твердости от их свойств изучена мало в связи с тем, что у этих металлов при механических испытаниях обычно определяют только твердость, которая во многих случаях не отражает действительных механических свойств. [c.175]

Сравнение скорости резания испытуемого материала со скоростью резания установленной при тех же условиях испытания для нормализованной автоматной стали марки А12, определяет относительную обрабатываемость испытуемого материала. Сравнение по VgQ можно производить также с другим материалом, обрабатываемость которого известна к была определена в одинаковых с данными условиях испытаний. [c.283]

Характер износа резцов, изготовленных из быстрорежущей инструментальной стали, во многом зависит от формы и сечения стружки, геометрии режущих элементов резца, качества обрабатываемого материала, характера обработки, условий работы и т. д. Наиболее достоверным признаком нарастающего в процессе работы износа, легко поддающегося количественному определению, является износ по задней грани резца (принят при разработке нормативных материалов по режимам резания) [6]. Нарастание износа протекает равномерно до определённой величины, после которой обычно наступает резкое нарастание, сопровождающееся повышением компонентов усилия резания, расхода мощности и показаний милливольтметра (при температурном методе испытаний). Изменяется цвет сходящей стружки, нарушается плавность работы станка и возникают вибрации. Перечисленные явления служат признаками быстрого возрастания износа инструмента, в зоне которого дальнейшее резание резко сокращает срок службы инструмента. Вследствие этого в качестве критерия затупления принимается оптимальный износ инструмента, при котором достигается максимальная продолжительность работы его до полного использования (фиг. 11). [c.285]

Общая зависимость обрабатываемости закаленной стали, а также других металлов высокой твердости от их свойств изучена мало в связи с тем, что у этих металлов при механических испытаниях обычно определяют только твердость, ко- [c.264]

Завод-изготовитель несет ответственность за качество и режущую способность поставляемого инструмента и в случае рекламации обязан взять его обратно от потребителя. Для проверки режущих свойств инструмент подвергается испытанию в работе. В качестве обрабатываемого материала принимается сталь марки 40 или сталь Ст. 6 твердостью НВ 160—190. Испытание инструмента производится на соответствующих станках, удовлетворяющих требованиям их точности. В качестве охлаждающе-смазывающей жидкости применяют 5%-ный по весу раствор эмульсии в воде с расходом не менее 5 л мин. Проверяемый инструмент в зависимости от его вида должен обработать или определенное количество отверстий (например, инструмент для обработки отверстий), или пройти установленную общую длину прохода (например, фрезы и др.). Условия испытаний и режимы обработки указаны в соответствующих стандартах. [c.28]

Существенной деталью рычажных машин, от которой зависит точность испытаний, являются опорные призмы, изготовляемые из инструментальной стали и обрабатываемые на высокую твердость. [c.90]

Все испытания сталей (табл, 254) на обрабатываемость проводились с глубиной резания 0,5 мы и на подачах 0,1 и 0,3 мм/об. Обрабатываемость оценивалась по следующим критериям достигаемому уровню часовой скорости резания (о,о) при заданной стойкости инструмента, качеству обработанной поверхности и виду образующейся стружки. Критерием затупления твердосплавного инструмента служил износ задней грани на 0,5 мм, а быстрорежущего — тепловая посадка резца. [c.139]

Испытание по скорости и усилию резания производится путем сравнения показателей, полученных при обработке данного металла, с показателями обрабатываемости определенной марки стали (автоматная сталь марки А12 — серы 0,8—0,20%). [c.22]

Испытания резцов на стойкость показывают, что такое усовершенствование геометрии дает повышение стойкости в 2—3 раза. С применением плоской передней грани с фаской у режущей кромки отпадает необходимость из-А1енять передний угол в зависимости от механических свойств обрабатываемой стали. Для обработки любых металлов, за исключением хрупких, наилучшие результаты дает геометрия, показанная на фиг. 80. [c.99]

Исследования, проведенные на обрабатываемость стали У10, прошедшей отжиг и ТЦО, показали, что обрабатываемость после ТЦО улучшается на 35—40 % в сравнении с обрабатываемостью отожженной стали. Графики износа по задней грани резца из твердого сплава Т5К10 представлены на рис. 3.16. Углы заточки резца ф = 45 ф1== 15°, = 1 = 10°, уу=10°, у = 0°. Испытания на стойкость резцов, изготовленных из стали У10, показали, что резцы, подвергаемые ТЦО, имели меньший износ, чем резцы, изготовленные из предварительно отожженной стали. Так, было установлено, что ТЦО инструментальных угле родистых [c.114]

Обрабатываемость металла резанием определяется следующиш показателями а) качеством обработки — чистотой обработанной поверхности и точностью размеров б) стойкостью ппструмента в) сопротивлением резанию (скорость и сила при резании) г) видом стружкообразования. Практически обрабатываемость стали в процентах определяют сравнительными испытаниями, путем обточки образцов испытуемой стали ж автоматной стали марки А12, принимаемой за эталон. Испытание (обточка) производится при одинаковых режимах обработки, на одном станке и совершенно одинаковыми резцами с оптимальной геометрией заточки. О результатах испытания судят по соотношению времени до затупления резцов при обработке испытуемой и эталонной стали марки А12, обрабатываемость которой принимается за 100%, а обрабатываемость испытуемой соответственно обозначается 80, 50% и т. д. [c.13]

Обрабатываемость металла резанием характеризуется качеством обработки (чистотой обработанной поверхности и точ-нистью размеров), сопротивлением резанию (скоростью н сило11 резания), стойкостью инструмента и видом стружкообразо-нания. Обрабатываемость стали в процентах практически определяют сравнительными испытаниями на продольное или торцовое точение образцов испытуемой стали н автоматно( стали марки А12, принимаемой за эталон. Обточка производится нри идентичных режимах обработки, на одном станке [c.15]

Аналогичная закономерность наблюдалась при обработке отверстий четырехлезвийным расточным блоком диаметром 35 мм, оснащенным напайными пластинами из твердого сплава марки Т15К6 (рис. 2.8, б). Условия испытаний обрабатываемый материал - сталь 20Х, скорость резания V = 4,8 м/мин, подача 5 = 0,15 мм/об, глубина резания I = 0,25 мм, СОЖ - жидкость на масляной основе МР-3. [c.70]

Наиболее подробно изучена обрабатываемость деформированных, т. е. прошедших горячую обработку давлением, стали и сплавов на ферритной, аустенитной и хромоникелевой основах твердостью НВ= 100-Ь350 кГ мж , при испытании которых на растяжение перед разрывом образцов возникает шейка. Для этих металлов скорости резания в случае точения быстрорежущими резцами могут быть определены с погрешностью до 25% по действительному пределу прочности и коэффициенту теплопроводности Я. при помощи зависимости (рис. 2) [c.166]

На основании исследования адгезионного взаимодействия составляющих твердого сплава с обрабатываемым материалом (сталь) было установлено, что кобальтовая фаза твердого сплава является наиболее слабым местом. Схватывание ее со сталью начиналось при температуре 150° С. Исходя из вышеизложенного, повышение стойкости инструмента находится в тесной связи с повышением адгезионной инертности кобальтовой составляющей. Для этого было использовано поверхностное упрочнение ее с помощью борирования. Результаты такого исследования показали, что температура начала схватывания борированной кобальтовой связки твердого сплава и отдельных его составляющих повысилась на 200 С по сравнению с температурой для исходных материалов. Кроме того, в 5 раз повысилась микротвердость поверхностного слоя. Последнее обусловило уменьшение фактической площади контакта инструмента и заготовки, что способствовало уменьшению числа химических связей и, в конечном счете, повышению стойкости инструмента. На Киевских заводах Красный экскаватор и станков-автоматов им. А. М. Горького проведены производственные испытания борированных резцов ВК-8 и Т15К6 при обработке барабанов шестишпиндельных автоматов из чугуна СЧ 32-52 и труб гидроци-линдров экскаваторов из стали 45, показавшие повышение стойкости борированных резцов в 2 раза по сравнению со стойкостью инструмента, используемого в условиях указанных заводов. [c.63]

При заданном режущем инструменте испытание ведётся до затупления режущего инструмента при разных скоростях резания, но при равных прочих условиях обработки. Сопоставление кривых зависимости скорости резания от стойкости инструмента =/ /) позволяет судить об обрабатываемости испытуемых материалов. Сравнение обычно ведётся по экономической скорости резания, установленной для данного вида обработки. Так, при точении резцами из быстрорежущей стали обрабатываемость сравнивают по скорости резания соответствующей 60-минутной стойкости, т. е. по лЧмин при фрезеровании — по г/,ао м мин и т. д. [c.281]

Проверка силовых возможностей станка. Перед испытаниями станок должен быть осмотрен и отрегулирован механиком и проверен на точность. В линию питаиия станка должен быть включен ваттметр. Испытания желательно проводить на болванках из стали 35 или 45 или на изделиях. При этом размеры обрабатываемой поверхности должны обеспечивать продолжительность одного прохода не менее 3 мин. (за исключением станков, специально предназначенных для кратковременных переходов). При сверлении глубина отверстий должна быть от 2 до 3 диаметров сверла. [c.437]

Поскольку скорость нагрева при ЭМО очень высокая, то, очевидно, полная рекристаллизация при повторных рабочих ходах не успевает произойти. Существует наследственность упрочнения конструкционных сталей при повторной закалке, проводимой в сочетании с ВТМО и НТМО. Эффект наследственности обычно объясняется передачей дефектов кристаллической решетки, образовавшихся в результате предварительного упрочнения. Исследованиями показано, что наследственность наблюдается только в тех случаях, когда при вторичной закалке аустенит образуется по бездиффузионному механизму [11, 52]. Последнее наблюдается при быстром нагреве и наличии тонких исходных структур мартенситного и бейнитного типов. Если учесть, что скорость нагрева при ЭМС очень высока, а повторная закалка сопровождается дополнительным деформированием поверхностного слоя, то можно предположить, что за счет повторных рабочих ходов ЭМО можно достичь существенного повышения механических свойств обрабатываемого металла. Это подтверждается сравнительными испытаниями на износ образцов из стали 32ХНМ, подвергнутых ЭМО с различным числом рабочих ходов. В этой связи необходимо установить предельное число рабочих ходов, которое дает повышение механических свойств поверхностного слоя. Практически число рабочих ходов не должно превышать трех. [c.21]

Инструментальную сталь подвергают очень тщательному контролю состава и свойств металла для каждой плавки на металлургическом заводе важнейшие данные контроля заносятся в сертификаты плавок. Например, завод Электросталь , кроме обычных данных и химического анализа, сообщает данные планочного контроля, К числу их относятся твердость по Бринелю в состоянии поставки, результаты испытаний на макро- и микроструктуру, в том числе и балльная оценка макро- и микроструктуры, неметаллических включений (окислы и сульфиды), карбидной полосчатости, зернистости перлита и глубины обезуглероживания в Состоянии поставки. Помимо этого, определяется прокаливаемость и допустимый интервал закалочных температур для сталей, закаливаемых в воДе. Эти данные проверяются и машиностроительными заводами, которые дополняют их исследованиями технологических свойств, например, обрабатываемости режущим инструментом, шлифуемости, склонности к обезуглероживанию и де4юрмации при закалке. [c.362]

Определенную информацию об обрабатываемости металлов давлением дает испытание на твердость повьш1ение твердости приводит к снижению их пластических свойств. Например, сталь для холодной вытяжки категорий ОСВ, СВ и ВГ должны иметь твердость по Роквеллу не более 46-48HRB[11], [c.254]

ГОСТ 25054—81 (на поковки из коррозионно-стойких сталей и сплавов) на чертеже поковки должны быть изложены технические требования, регламентирующие отношения между потребителем и изготовителем поковок. В технических требованиях необходимо указать группу по видам испытаний, категорию прочности, вид термообработки, способ очистки поверхности, допускаемую величину остатков облоя после обрезки, а также глубину внешних дефектов и д екты формы (сдвиг, несоосность отверстий л сечений, кривизну, коробление н т. п.). По требованию потребителя в технические требования могут быть включены указания мест маркировки, отпечатка при испытании твердости, вырезки образца для механических испытаний и другие особые условия. При этом рекомендуется место маркировки назначать на поверхности, не контактирующей с обрезным луаисоном и не обрабатываемой резанием [c.46]

Анализ значительной группы работ, посвященных вопросам испытаний СОЖ [16], показал, что наиболее часто для предварительной оценки и полных лабораторных испытаний технологических свойств используют операции точения, сверления, прорезки резцами, резьбонарезаиия метчиками, развертывания и фрезерования. На этих операциях и были проведены основные испытания технологических свойств новых отечественных и лучших зарубежных СОЖ при обработке представителей широко применяемых обрабатываемых материалов серых чугунов, углеродистых и легированных сталей, нержавеющих сталей, жаропрочных и титановых сплавов. [c.89]

Смазочное действие СОЖ на водной основе и масел без присадок возможно обусловлено созданием на трущихся поверхностях окисных пленок и комплексных соединений. При обработке углеродистых и легированных сталей, сравнительно легко окисляющихся, создаются благоприятные условия для образования окисных пленок, прежде всего на, поверхностях обрабатываемого материала (обрабатываемой поверхности и стружке), находящихся в контакте с поверхностями инструмента. Напротив, при резании трудноокисля-емых нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов высокая окислительная способность СОЖ может привести к более интенсивному окислению контактных поверхностей инструмента и повышенному их износу. К тому же окисные пленки и комплексные соединения, создаваемые испытанными водными СОЖ и чистыми минеральными маслами, обладают обычно более низкими антифрикционными свойствами, чем пленки, образованные химически активными присадками в СОЖ. При трении трудноокисляемых сталей и сплавов, когда необходимый смазочный эффект создается за счет химически активных присадок в СОЖ, возможно образование относительно более прочной связи между органическим соединением, содержащим кислород, азот, серу, фосфор, галогены и другие элементы с металлической поверхностью (ювенильной или окисленной). [c.127]

Определение обрабатываемости металла по усилию резания. Характеристикой обрабатываемости служит усилие резання (донолннтельиая характеристика). Испытание производят при тех же условиях и тем же методом, что и при определении обрабатываемости по скорости резания. Усилия резания замеряют при работе незатупившимся резцом через 1—2 мин. после начала резания. Для определения относительной обрабатываемости материала сравнивают полученные результаты с усилием резания, установленным для нормализованной конструкционной автоматной стали А12, обрабатываемость которой принимается за 100%. [c.35]

В целях унификации и ограничения количества резьбовых соединений основной крепеж сведен к трем размерам резьб М8 X 1,25 для малой серии, М12 X 1,5 для средней серии и MI6 X 2 для крупной серии элементов. Наиболее ответственными крепежными деталями этой группы являются резьбовая шпилька УСП-410, пазовый болт УСП-420 и шарнирный болч УСП-423. С их помощью происходит крепление всех деталей и узлов в приспособлении, а также прижим обрабатываемого изделия. В связи с этим придается большое значение качеству материала и технологии изготовления указанных деталей. Самой удачной оказалась легированная сталь 38ХА с термообработкой на твердость в пределах HR 38—42. Лабораторные испытания механической прочности болтов и резьбовых шпилек из этой стали для резьбы М12 X 1,5, выполненной по 3-му классу точности и [c.136]

Ленточное шлифование пространственно-фасонных деталей типа лопаток ГТД на станках с твердосплавным копиром имеет свою специфику — ленты протягивают через зазор между жестким копиром и обрабатываемой деталью. В этом случае, казалось бы, возрастает опасность задира шва и обрыва ленты при реверсировании ее вращения. Однако опыты авторов при шлифовании лопаток из стали 1Х14НЗВ1ФР-Ш в производственных условиях на станках типа ПЛШ-4 при охлаждении индустриальным маслом показали (табл. 8.3), что склеенные ленты из шлифовальной шкурки ЧАПО 24А40 выдерживают многократное изменение направления вращения без задира шва. Из 20 испытанных лент однократное реверсирование выдержало 20 лент, двухкратное—19 лент, трехкратное—18, четырехкратное—16 и т. д. Четыре ленты выдержали семикратное реверсирование и сняты со станка целыми из-за выхода профиля лопатки из поля допуска на размер при этом четыре раза ленты работали в задир шва и четыре раза — по направлению шва (нечетные номера реверса по табл. 8.3 соответствуют работе ленты в задир шва). [c.205]

В настоящем издании представляют интерес вошедшие в справочник сведения о сталях и сплавах новых марок, например о кальцийсодержащих сталях высокой обрабатываемости резанием приведены свойства сталей, полученных различными способами выплавки ЭШП, ВДП, ВИП и плавками, обработанными синтетическими шлаками. На группу этих сталей имеются качественные характеристики свойств и технические условия на их поставку. В справочник также вошли сведения о новых высокоэкономичных сталях с карбонитридным упрочнением, прошедших всесторонние испытания и внедренных в промышленное производство сталях с пониженной и регламентированной прокаливаемостью двухслойных сталях и т. д. Все данные о свойствах сталей уточнены по ГОСТам приведены новые уточненные полосы прокаливаемости. [c.3]

На рис. 42 приведены результаты испытания круга Э46С1Б при различных подачах на глубину. Продольная скорость стола была v — 9,5 м/мин. Подача на глубину — t = 0,005 -ь- 0,025 мм. Обрабатываемый материал — сталь 35. [c.68]

Сравнительные испытания обоих типов головок производились при обработке на станках фирмы Глисон № 10 и 11. Обрабатываемое колесо имело следующие параметры число зубьев 25, модуль 9 мм, высота зуба 17 мм, длина его венца 41 мм, угол спирали 35°, угол зацепления 20°, материал — сталь 12ХНЗ, твердость НВ 220—156, номинальный диаметр резцовой головки 9", резцы из стали Р18, охлаждающая жидкость — сульфо-фрезол. [c.80]

Испытания нужно проводить на образце из того же материала, для которого предназначен метчик. При отсутствии в чертежах марки обрабатываемого материала метчики, предназначенные для нарезания резьб в заготовках из коррозионно-стойких и жаропрочных сталей и сплавов, испытывают на образцах из стали 12Х18Н10Т, а метчики, предназначенные для обработки заготовок из титановых сплавов,— на образцах из сплава ВТЗ-1. [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...