Схемы стыковых соединений

Рис. 2.8. Схема стыкового соединения

Рис. 21. Схема стыкового соединения листов различной толщины с применением равнопрочной сварки

Рис. 14. Схема стыкового соединения, выполненного контактной сваркой

Рис. 13.19. Схема стыкового соединения биметалла титан - алюминий

Схемы стыковых соединений сборных элементов оболочек, через которые передаются изгибающие моменты в сочетании с нормальными сжимающими силами, приведены на рис. 8.13. [c.150]

Электроконтактная сварка осуществляется за счет разогрева стыка при прохождении тока через зазор, обладающий большим сопротивлением, чем сплошное сечение детали. Этот способ сварки имеет несколько разновидностей. На рис. 30.1,6 показана схема стыковой сварки. Свариваемые детали 1 укрепляются в зажимах 2, соединенных с источником электрического напряжения, II сжимаются силой Р. Нагрев производится до сплавления стыка. Так сваривают стержни, трубы и подобные нм детали. [c.365]

Специфика сварки конструкций из данных сплавов типа ПТ-ЗВ состоит в том, что для выполнения стыковых соединений используются присадочные проволоки с более низкими механическими характеристиками (а , Og), что обуславливает неоднородность их соединений (шов — мягкая прослойка). В результате оболочковые конструкции из сплава ПТ-ЗВ ослаблены мягкими прослойками — прямолинейными по первому варианту изготовления и наклонными по второму варианту. На практике предпочтение отдавалось первому варианту изготовления — сварке в разделку, параллельную нормали к корпусу оболочки. Это было вызвано тем, что испытания образцов, вырезанных поперек сварного соединения из конструкций, выполненных по обеим вариантам, показали значительное снижение прочности соединений, имеющих наклонный сварной шов. Последнее вполне отвечает закономерностям зависимости прочности соединений, ослабленных наклонными мягкими прослойками, от угла наклона последних, рассмотренным в разделе 3.6 настоящей работы, и отвечает мягкой схеме нагружения данных соединений. В конструкциях, имеющих существенную кольцевую жесткость (к ним, в частности, относится рассматриваемая сферическая обо- [c.189]

Положительный полюс источника питания от тяговой подстанции подключается к контактному проводу, а отрицательный - к рельсам. При такой схеме электроснабжения тяговый ток от положительной шины тяговой подстанции по питающим фидерам поступает через контактную сеть и токоприемник к двигателю электровоза, а затем через колеса и рельсы к отрицательной шине тяговой подстанции. Так как рельсы не полностью изолированы от земли, часть тягового тока в соответствии с законом Кирхгоффа стекает с них в землю. Сила стекающего тока, который и является блуждающим, тем больше, чем меньше переходное сопротивление между рельсами и землёй и чем выше продольное сопротивление рельсов (переходное сопротивление "рельс-земля" 0,1-1,0 Ом/км). При условиях, способствующих утечке тока в землю (большое сопротивление стыковых соединений на рельсах, загрязнённость балласта и т.д.), сила блуждающего тока в земле может достигать 70-80% от общей силы тягового тока, т. е. десятков и сотен ампер. Так как на участке между двумя тяговыми подстанциями могут находиться несколько электровозов, то в зависимости от их расположения и силы тягового тока, потенциалы отдельных участков рельсового пути будут изменяться как по величине, так и по знаку. [c.22]

Исходя из этого, определяется схема укладки кассет. При этом необходимо учесть и объем просвечивания, который может потребоваться в связи с результатами предыдущего контроля. На рис. 8.1 представлена схема расположения наиболее характерных участков контроля (1, II, III) на стыковом соединении, выполненном по двухступенчатой схеме. [c.131]

Рис. 8.1. Схема расположения участков контроля на стыковом соединении РТЛ

Время экспозиции зависит от фокусного расстояния и типа применяемых фотоматериалов и усиливающих экранов. На рис. 8.3 представлены графики для определения времени просвечивания стыковых соединений размером не более 1,5X1,5 м с использованием нивелирующего экрана. В зависимости от объема контроля подготавливают соответствующее количество фотоматериалов, усиливающих и защитных экранов, укладываемых в кассеты по принятой схеме. В специальные карманы кассет укладывают маркировочные знаки с учетом схемы разбивки стыка на участки контроля и эталоны чувствительности, располагаемые с направлением проволок перпендикулярно к оси тросов. Для повышения оперативности контроля рекомендуется применять специальные кассеты, имеющие, расположенные напротив просвечиваемых участков соединения, карманы для помещения светонепроницаемых конвертов с преобразователями излучения. Кассету закрепляют на ленте с помощью эластичной резины с крючками на концах так, чтобы фотоматериал располагался на контролируемых участках согласно разметке. [c.132]

Рис. 8.4. Схемы просвечивания стыковых соединений РТЛ

Для определения механических свойств сварного соединения, выполненного электродами, предназначенными для сварки тонкого металла (толщиной менее 3 мм), свариваются пластины толщиной 1,5—2 мм в стыковое соединение, из которого изготовляются образцы для испытания на растяжение и на загиб. Схема вырезки заготовок для образцов показана на фиг. 201. Число образцов для каждого вида испытания — не менее трех. [c.291]

Допуски на листовые детали к одной из возможных схем рассчитывают в стохастической постановке теоретико-вероятностным методом. Допуски на размеры между торцами стыкового соединения рассчитывают методом размерного анализа, решая размерные цепи способом равных допусков [19]. [c.173]

Рис. 4.12. Рекомендуемая схема сборки под сварку стыкового соединения листовой конструкции

При сварке стыковых соединений возможны три технологические схемы нагрева [c.430]

На первых стадиях проектирования проводят статические испытания моделей конструкции и ее отдельных элементов. При этом уточняют методику расчета, обосновывают выбор наиболее рационального варианта и схемы конструкции, например, уточняют коэффициенты местной потери устойчивости панели обшивки сухого подкрепленного отсека, критические напряжения оболочки бака, нагруженного осевой сжимающей силой и внутренним давлением, определяют разрушающие силы в стыковых соединениях и других элементах, плохо поддающихся расчету. [c.288]

Тавровыми соединениями свариваются детали, расположенные во взаимно перпендикулярных плоскостях. Это соединение может выполняться стыковым швом с разделкой кромок или угловыми швами без разделки кромок. В соединениях без разделки кромок и без обеспечения провара по всей толщине стенки имеет место сильное искажение силового потока, что приводит к значительной концентрации напряжений в отдельных участках [16] (рис. 117, а). Разделка кромок обеспечивает существенно меньшую концентрацию напряжений, условия работы соединения приближаются к стыковому соединению. Рассмотрим расчет тавровых соединений для некоторых схем. [c.368]

В нашем случае аналитические решения будем искать, используя для покрытия упрощенную схему—рассматривая его как балочную систему, где элементы балки взаимодействуют через стыковые соединения. Чтобы определить влияние стыковых соединений на напряженно-деформированное состояние балок на упругом основании и близких к ним в расчетном отношении конструкций, рассмотрим задачу об изгибе полубесконечной балки при воздействии на нее сосредоточенной силы Р, приложенной на расстоянии от конца балки. [c.217]

Важной особенностью расчетной схемы является наличие стыковых соединений реальной жесткости в швах между плитами. В формулах (11.20) и (11.21) учет работы стыков производится с помощью коэффициента который изменяется от 0,5 (идеальный шарнир) до 1 (свободный край, когда соединение между плитами отсутствует). Однако для реальных стыковых элементов, жесткость которых может быть определена экспериментально, требуется обоснование значений коэффициента при расчете плит, соединенных в швах. [c.416]

При наличии на изделии технологических прихваток используют свойство индукционных датчиков снимать информацию интегрально с некоторой поверхности, которая по площади для небольшой высоты установки датчика над изделием примерно равна площади торцовой поверхности датчика, обращенной к изделию, и возрастает с увеличением высоты установки датчика. Таким образом, прихватка, форма которой в среднем симметрична относительно стыка, датчиком не фиксируется. Кроме того, размер датчика вдоль стыка часто выбирают больше длины прихватки. Свойство интегральной чувствительности индукционных датчиков отклонения стыкового соединения позволяет использовать их также для измерения смещения усиления сварного шва, форма которого содержит мелкие отклонения от геометрических размеров, вызванные различными по природе нестационар-ностями сварочного процесса. В этом случае указанные нерегулярности усредняются датчиком. Некоторые схемы применения индукционных датчиков приведены на рис. 1.51. [c.112]

Рис. 5.58. Схема и основные параметры двухсрезного стыкового соединения листового ПМ 1 с помощью металлических накладок 2

Прямые и наклонные искатели могут быть совмещенными, т. е. выполняющими функции излучателя зондирующих импульсов и приемника эхо-сигналов, приходящих в интервалах между этими импульсами. Они могут включаться по совмещенной, раздельной и раздельно-совмещенной схемам (рис. 47). Для контроля тавровых сварных соединений, стыковых соединений со снятым усилением шва толщиной до 40 мм и выявления расслое- [c.79]

Ширина зоны зачистки зависит от принятой схемы контроля и толщины свариваемых элементов. При толщине металла до 60 мм ширина этой зоны составляет для стыковых соединений от 80 до 280 мм, для нахлесточных соединений от 60 до 190 мм, для тавровых соединений от 100 до 330 мм. Поверхность зоны сканирования не должна иметь вмятин ее очищают от брызг металла, отслаивающейся окалины и загрязнений. [c.84]

Согласно ГОСТ 6996—66 измерения твердости рекомендуется производить по соответствующим схемам, для стыковых соединений листов толщиной менее 3 мм разрешается проводить измерения твердости по наружной поверхности образца со снятым до уровня основного металла усилением . [c.167]

Стыковые соединения толщиной 6—60 мм контролируют эхо-методом наклонными преобразователями по совмещенной схеме. Нижнюю часть шва проверяют прямым лучом, а верхнюю — однократно отраженным. Если выпуклость шва не позволяет контролировать нижнюю часть прямым лучом, то контроль ведется однократно и двукратно отраженным лучом. Прозвучивание сварных соединений со снятой выпуклостью шва рекомендуется проводить преобразователем, акустическая ось которого перпендикулярна к поверхности кромок шва. Места пересечения швов контролируют по специальной схеме. [c.72]

На рис. 2.10 показана схема сварного стыкового соединения. Форму поверхности усиления сварного шва и границу перехода от основного металла к наплавленному характеризуют соответственно углы 01 и 02, показывающие наклон касательной к этим кривым. [c.74]

Рис. 2.10. Схема сварного стыкового соединения и характер изменения магнитных свойств в различных сечениях

На рис. 13.19 представлена схема стыкового соединения биметалла, выполненного по описанной технологии. Вначале титановая сторона биметалла соединяется конденсаторной сваркой с помощью накладки из того же материала, что и основной слой. Толщина накладки выбирается из условия равнопрочности соединения ОМ. Затем осуществляется аргонодуговая сварка алюминиевого слоя. При этом титановый слой биметалла выполняет роль подложвм, на которой формируется шов из алюминия. Сваривали тонколистовой биметалл, пол) ченный совместной горячей прокаткой. Толщина слоя технического алюминия АД1 составляла 1,2...1,5 мм, а титана ВТ1-0 [c.206]

Фиг. 19. Схема стыкового соединения выпрессовыванием по методу А. П. Семенова [46].

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Холодной сваркой выполняют точечные, шовные и стыковые соединения. На рис. 5.39, а представлена схема холодной точечной сварки. Свариваемые заготовки / с тщательно зачищенной поверхностью 2 в месте соединения помещают между пуансонами 4, имеющими выступы 5. При сжатии пуансонов усилием Р выступы 5 вдавливаются в металл до тех пор, пока поверхности 3 пуансонов не упрутся в наружную поверхность свариваемых заготовок. Форма сваренной точки зависит от формы выступа в пуансоне (рис. 5.39, б). [c.221]

Тавровые и стыковые соединения (для всех образцов сечение рабочей части имеет размер 40 X 80 мм) испытывали при мягком нагружении (нагружение по напряжениям) с максимальными напряжениями, равными 125 и 250 МПа (0,125 и 0,25 ат ), при одном и том же размахе напряжений, равном 250 МПа (0,25 а ). Испытания проводили с частотой 5 Гц на испытательной машине фирмы S HEN K , имеющей гидравлические захваты, препятствующие повороту образца. Это обстоятельство было учтено соответствующей расчетной схемой при определении траектории трещины и КИН (см. рис. 5.26). [c.323]

Схемы расположения образцов при испытании металла околошовной зоны для стыковых соединений и металла шва и околошовной зоны при испытании тавровых и нахлесточ-ных соединений оговариваются стандартами или другой технической документацией. [c.489]

Холодной сваркой выполняют точечные, шовные и стыковые соединения. На рис. 5.23, а представлена схема точечной сварки. Предварительно зачищенные и обезжиренные поверхности 2 свариваемых заготовок ] сдавливают пуансонами 3, имеющими рабочие выступы 4, высота которых составляет 0,7. .. 0,8 толщины свариваемого металла. Сила сжатия должна обеспечить полное проникание выступов в свариваемые заготовки. Контур свариваемых точек может быть различным и зависит от формы выступающей части пуансйна (рис. 5.23, б). [c.255]

По характеру протекания процесса образования соединения стыковая сварка может быть сваркой согротивлением или сваркой оплавлением. Последняя, в свою очередь, подразделяется на свар с прерывистым и непрерывистым оплавлением. Принципиальная схема стыковой сварки приведена на рис. 24.6. [c.480]

Рис. 1.5.6. Схемы сварных соединений и количество равноценямх расчетные ЗОИ в них при различных условиях нагружения а — стыковое (Г —крестовое в — нахлесточное г — тавровое д — односторонний валик в — с односторонним ребром ж — стыковое со смещением кромок з —> одностороннее тавровое

Стыковые соединения листовых деталей по схеме рис. 7.6, н не применяются из-за того, что склеиваемая поверхность слишком мала, чтобы передавать напряжения, соответствующие прочности материала. Наивысшими показателями прочности при растяжении такие стыковые швы характеризуются при работе на равномерный отрыв. Однако на практике такое нагружение встречается сравнительно редко. Даже при небольшой изгибающей нагрузке шов работает на расслаивание, и прочность резко снижается. Для получения стыкового шва по большой поверхности без увеличения толщины места соединения можно производить соединение с V-образной разделкой кромок, а также соединение на ус (рис. 7.6, е, х). Оптимальный угол Р раскрытия V-образного стыкового шва при склеивании ПВХ клеем на основе ненасыщенных соединений типа винилпроизводных составляет 60°, что соответствует оптимальному углу раскрытия шва при сварке растворителем полиакрилатов. Разрушающее напряжение соединения при растяжении (52,5 МПа) находится в пределах прочности материала. [c.519]

В случае соединения деталей, имеющих форму тел вращения, например, соединения встык труб [6, 7] (рис. 8.4), фланцев, имеющих цилиндрическую часть, или шпангоутов с оболочкой тина кокон (рис. 8.5), заделки секторов шпангоутов в трехслойной конструкции (рис. 8.6) приформовываемые накладки имеют форму муфт или колец. В стыковом соединении продольное сечение накладки имеет сегментообразную форму [7]. Длина слоев накладки в направлении от поверхности трубы может увеличиваться (рис. 8.7, а) или уменьшаться вплоть до покрывающего их верхнего слоя (рис. 8.7, б). Схема накладок сохраняется и при двухстороннем их нанесении на зону стыка труб (рис. 8.8). Концы слоев в наружной и внутренней накладках смещены относительно друг друга, что, как представляется, способствует повышению прочности соединения. Между стыкуемыми кромками труб размещена вставка, сформированная из стекловолокнистой шпатлевки. [c.549]

Эпоксидное связующее комнатного отверждения в материале накладки на основе углеродной ленты применяют при осуществлении формованого стыкового соединения углепластиков [10]. При схеме армирования накладки /0°,+45°, -45°, 90°/ число слоев в ней не должно быть меньше числа слоев в стенке детали. Равно-прочность формованого соединения с основным материалом при схеме армирова- [c.553]

Г. Р. Брукер и Е. В. Битсон [20], исследуя прочность стыковых швов в соединениях из мягкой стали, паянных серебряными припоями, а также Р. Джеуел [218] при пайке нержавеющих сталей не обнаружили заметного изменения прочности в зависимости от толщины шва. Они утверждают, что прочность паяного стыкового соединения должна быть равна прочности литого припоя (рис. 63, а). Подобный характер зависимости в общем виде не был подтвержден другими исследованиями. Для остальных трех схем (рис. 63, б, е и г) характерно уменьшение прочности соединений при увеличении зазора в определенном интервале его значений [172, 233, 255]. Минимальная прочность соединения соответствует прочности литого изолированного припоя, если, конечно, в процессе пайки не произошло измене-112 [c.112]

При пайке в печи с очищенным водородом (при 1100° С) мягкой стали серебром, не образующим химических соединений со сталью, максимальный предел прочности стыкового соединения близок к пределу прочности стали 392 Мн1м (40 кГ мм ) [256]. По данным работы [171], полученным при сварке и пайке высокопрочной стали, прочность бездефектного соединения непрерывно увеличивается и при нулевом зазоре равна 970 Мн1м (99 кГ/мм ) при сварке армко-железом, 174 Мн/ж (17,8 кР/мм ) — при пайке оловом, 67 Mh m (6,9 кГ л1М ) — при пайке свинцом. Согласно работе [171] эти напряжения соответствуют возможному пределу прочности припоя. Это значение предельной прочности припоя, полученное экстраполяцией, не следует, с нашей точки зрения, смешивать с прочностью стыкового соединения из основного материала, получаемого, по существу, путем диффузионной сварки, производимой по температурному режиму пайки. Следует также учитывать, что при введении понятия о предельной прочности припоя не учитывалось диффузионное взаимодействие между припоем и паяемым металлом. Согласно схеме, представленной У. Ростокером [103] по данным В. Лерера, наибольшая прочность паяного соединения наблюдается не при нулевой, а при какой-то небольшой величине зазора (см. рис. 63, г). Резкое уменьшение прочности соединения объясняется переходом от сопротивления разрыву с участием сдвиговой деформации к сопротивлению разрыву при достижении предельных значений нормальных напряжений (сопротивление отрыву) [103]. Такая схема принципиально вероятна, но отчетливо не вытекает из опытных данных, на основании которых она построена. [c.113]

Рис. 12. Схема сварного соединения и зоны термического влияния при однопроходной стыковой сварке плавлением

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...