Пайка нержавеющих сталей

Для пайки нержавеющей стали применяют сложные сплавы с никелем и марганцем. [c.443]

Медные припои в виде чистой меди и латуни используют для пайки нержавеющих сталей сравнительно редко. Пайку проводят при температурах около 1100— 1120° С в тщательно очищенных и осушенных восстановительных средах (водороде или диссоциированном аммиаке). Целесообразно при этом способе пайки медь на одну из поверхностей наносить электролитически. [c.230]

Пайка твердосплавных пластинок (для режущего инструмента) медными и медноникелевыми припоями Пайка нержавеющей стали и жаропрочных сплавов медноникелевыми и другими тугоплавкими припоями То же [c.309]

Насыщенный раствор хлористого цинка в соляной кислоте — Пайка нержавеющей стали [c.206]

Пайка нержавеющей стали 1 33 [c.113]

Припой (4) — для пайки нержавеющих сталей. Соединения имеют повышенную пластичность в нагретом состоянии. [c.114]

Пайка нержавеющих сталей, твердых и жароупорных сплавов медно-цинковыми и медно-никелевыми припоями. Флюс разводят в растворе хлористого цинка [c.345]

Пайка нержавеющей стали [c.144]

Серебряные и медные припои, не содержащие лития, а также никелевые припои пригодны для пайки нержавеющих сталей в вакууме или в смесях сухого аргона и с газовыми флюсами (BFj и др.) или весьма сухого водорода с точкой росы от —40° до —70°. Однако припои, легированные цинком, кадмием и значит, количеством марганца, мало пригодны для пайки в вакууме вследствие повыш. способности этих элементов к испарению. Введение в припои системы Ag — Си небольшого количества палладия (1—6%) обеспечивает плотность паяных швов, способных работать в вакууме. [c.59]

На одной из сторон образец имел хвостик длиной 40— 50 мм, к которому припаивался многожильный экранированный провод. При пайке нержавеющих сталей использовался флюс следующего состава ортофосфорная кислота 4 г, этиловый спирт 2 г, канифоль 1 г. Хвостовая часть образца с припаянным проводом вставлялась в стеклянную трубку диаметром 4—5 мм. Концы стеклянной трубки- с обеих сторон замазывались диабазовой кислотоупорной замазкой на жидком стекле. [c.95]

При пайке нержавеющей стали применяют смесь, составленную из равных частей буры и борной кислоты, замешанную на насыщенном водном растворе хлористого цинка до густоты пасты. [c.193]

Серебряные припои (ГОСТ 8190-56) обеспечивают наиболее высокое качество пайки. К припоям на медной основе относятся медноцинковые припои (ГОСТ 1534-42), а также латунь Л68. Для пайки нержавеющих сталей и никелевых сплавов применяют припой ПЖЛ-500 на никелевой основе, сохраняющий жаропрочные свойства до температуры 600°. [c.238]

Пайка нержавеющей стали и жаропрочных сплавов медноникелевыми припоями [c.239]

На деталях из оплавов, содержащих хром, в связи с его избирательным окислением образуется очень устойчивая, плотная и прочная пленка СггОз, совершенно не смачивающаяся припоями, что вызывает необходимость применения при пайке нержавеющей стали флюсов, высокого вакуума или водорода очень тонкой очистки. Необходимо, однако, отметить, что водород даже наиболее тонкой очистки молсет стать не пригодным для пайки вследствие выделения паров воды и кислорода из обрабатываемых деталей и внутренней арматуры или футеровки печей. [c.201]

Известно, что при зазорах более 0,2 мм резко снижается прочность и пластичность швов. Зазоры при пайке нержавеющих сталей и сплавов рекомендуется выдерживать в пределах 0,02— [c.28]

Р. Н. Лич [233] впервые обнаружил, что прн пайке нержавеющей стали четырехкомпонентным серебряным припоем (50% Ад, 18% Си, 16,5% Сс1 и 15,5% 2п) максимальная прочность паяного стыкового соединения достигается при толщине шва [c.114]

При газопламенной пайке нержавеющих сталей высокотемпературными припоями из-за недостаточной флюсующей способности в частности буры и борной кислоты,в состав флюса вводят фтористыг калий (флюсы 284, 209, I8B) или фтористый кальций (флюсы 200, [c.32]

Для пайки нержавеющих сталей типа 18-8 с Ti рекомендуют припой ВПр1, содержащий 27—30% Ni 1,5—2,0 Si 0,10—0,3% В g l,5% Fe, остальное медь, с температурой плавления 1080—1120 С [6]. Пайку соединений проводят при 1150— 1200° С в любых условиях нагрева (пламенем ацетилено-кислородиой и плазменной горелки, т. в. ч., в печах и соляных ваннах) с применением флюсов 200, 201 или плавленой буры. В атмосфере инертных газов и вакууме флюсы при пайке не применяют. Этот припой обеспечивает высокую прочность сварным соединениям при комнатной и высоких температурах. [c.230]

Борная кислота — 70 бура — 21 фтористый кальций — 9 (флюс № 200) Пайка нержавеющей стали и л аропроч ных сплавов медио-никелевыми и другими тугоплавкими припоями [c.735]

Пайка широко применяется при изготовлении различных конструкций и соединений и обеспечивает в зависимости от марки припоя и способа пайки требуемые прочностные свойства [775— 777]. Трудности пайки нержавеющих сталей связаны с наличием на их поверхности прочных окисных пленок, состоящих из окислов хрома, алюминия, титана и никеля, препятствующих хорошему смачиванию поверхности соединения. Окисные пленки обладают большой адгезивной способностью, они химически стойки, имеют низкие упругости паров диссоциации и при нагреве в атмосфере воздуха и других средах снова быстро образуются там, где они отсутствуют. Поэтому поверхность изделий, подлежащих пайке, следует тщательно очищать от загрязнений (жир, краска, окалина, пыль и др.), препятствующих смачиванию. Очистку производят механическим способом металлическими [c.743]

А. И. Губин [775] рекомендует для пайки нержавеющих сталей типа 18-8 с Ti припой ВПр1, содержащий 27—30% Ni, 1,5—2,0% Si, 0,10—0,3% Б, < 1,5% Fe и остальное медь, с температурой плавления 1080—1120° С и пайку соединений при 1150—1200° С. Пайку можно вести пламенем ацетилено-кислород-ной и плазменной горелок, токами высокой частоты, в печах и соляных ваннах, с применением флюсов 200, 201 или плавленой буры. [c.744]

Таким образом, в малых и средних по величине зазорах вследствие направленной кристаллизации наблюдается так называемая зональная неоднородность в распределении компонентов в паяном шве, что приводит к ослаблению центральной части шва. Такая зональная неоднородность в паяных швах приводит в случае образования хрупкой малопрочной фазы в центральной части шва к значительному снижению прочности паяных соединений. Так, при пайке нержавеющей стали Х18Н10Т припоем системы Си—Ni—Zn максимальную прочность (54 кгс/мм ) имеют паяные соединения со средней величиной зазора 0,15—0,25 мм. С уменьшением и увеличением зазора прочность на срез падает в связи с неблагоприятным формированием шва при малых зазорах и образованием усадочной пористости при больших. [c.104]

При двухфазном строении сплава, образующегося в паяном шве, величина зазора оказывает влияние на характер распределения фаз в шве. Так [10]. в случае пайки нержавеющей стали припоем системы Си—Ni—Мп— Zn максимальной прочностью обладали образцы, паянные с. зазором 0,2 мм, так как в этом случае более легкоплавкая и малопрочная вторая фаза типа р-латуни располагалась в междендритных пространствах. При уменьшении зазора она располагалась сплошной прослойкой в центральной части итва. Значение предела прочности при этом снижалось с 52 до 26 кгс/мм . С увеличением зазора предел прочности также снижался из-за возникновения дефектов типа усадочных раковин. [c.201]

Выдержка при рабочей температуре пайки должна быть регламентирована. В некоторых случаях она должна быть достаточно продолжительной, а иногда как можно короче. Для прохождения процессов диффузионного взаимодействия припоя и паяемого металла и образования прочного сцепления шва с паяемым металлом при слабом их взаимодействии необходима длительная выдержка. Например, после пайки нержавеющей стали Х18Н9Т с серебряным припоем ПСр40 с нагревом т. в. ч. при 700° С в течение 0,5 мин предел прочности на срез таких соединений не превышает 108—166 Мн/м (11—17 кГ/мм ), увеличение длительности процесса пайки и контакта жидкого припоя с паяемым металлом (печная пайка, медленный нагрев т. в. ч. 2 мин) повышает предел прочности на срез таких соединений 1 314 Мн1м (32 кГ/мм )]. [c.77]

Г. Р. Брукер и Е. В. Битсон [20], исследуя прочность стыковых швов в соединениях из мягкой стали, паянных серебряными припоями, а также Р. Джеуел [218] при пайке нержавеющих сталей не обнаружили заметного изменения прочности в зависимости от толщины шва. Они утверждают, что прочность паяного стыкового соединения должна быть равна прочности литого припоя (рис. 63, а). Подобный характер зависимости в общем виде не был подтвержден другими исследованиями. Для остальных трех схем (рис. 63, б, е и г) характерно уменьшение прочности соединений при увеличении зазора в определенном интервале его значений [172, 233, 255]. Минимальная прочность соединения соответствует прочности литого изолированного припоя, если, конечно, в процессе пайки не произошло измене-112 [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...