НАКЛОННЫЕ ТРУБ 166 НАПРЯЖЕНИЯ

Уравнение (45) показывает, что полный градиент давления при течении смеси в трубах определяется суммой градиентов силы свободного падения и выражается истинной плотностью смеси с учетом угла наклона трубы, импульса давления, возникающего в результате сжимаемости смеси и относительной скорости компонентов, касательных напряжений или сил трения и градиента давления, возникающего вследствие нестационарности течения отдельных компонентов. [c.31]

Угол наклона труб к вертикальной оси 0=37° (рис. 163). Допускаемое напряжение сжатия трубы [о] = 500 кГ/см . Определить наружный диаметр трубы. Ответ 84 мм. [c.80]

Главные напряжения в поперечном сечении трубы направлены по радиусу и по касательной, а потому линии скольжения наклонены [c.326]

Труба, имеющая внутренний диаметр 1 см и наружный 3 см, растягивается силой 47,1 кН. По некоторому наклонному сечению нормальное напряжение равно 90 МПа. Чему равно нормальное напряжение в сечении, перпендикулярном к первому [c.45]

Стальная труба с внутренним диаметром 100 мм и толщиной стенки 5 мм подвергнута действию внутреннего, не вызывающего продольных напряжений, избыточного давления 10 am, сжимающего вдоль оси усилия, равного 8 т, и крутящего момента 500 кгм. Определить величину главных напряжений и угол наклона к оси трубы площадок, по которым действует главное растягивающее напряжение. [c.246]

Горизонтальная прямая труба, открытая с обоих концов, заполнена глинистым раствором, плотность которого 12 200 кг/м и статическое напряжение сдвига 21 Па. Диаметр трубы 16 мм. Под каким углом к горизонту необходимо наклонить трубку, чтобы глинистый раствор в ней пришел в движение [c.93]

J АС и DB — поперечное сечение мембраны, натянутой на эти границы. В случае тонкой стенки мы можем пренебречь изменениями наклона мембраны по ее толщине и предположить что АС и BD — прямые линии. Это эквивалентно предположению, что касательные напряжения по толщине трубы распределены равномерно. Тогда, обозначая через h разность в уровне этих двух границ, а через б — переменную толщину стенки, получаем, что напряжение в любой точке, определяемое наклоном мембраны, равно [c.338]

При рассмотрении тонкостенных замкнутых сечений предполагалось, что касательное напряжение по толщине стенки постоянно, что соответствует постоянному наклону мембраны. Показать, что это не может быть строго справедливым для линейной части стенки (например, для сечения, изображенного на рис. 173, а) и что в общем случае поправка к этому касательному напряжению состоит в добавлении касательного напряжения в трубе, которая сделана открытой с помощью продольного разреза (см. задачу 12). [c.355]

Из равенства нулю деформации сдвига следует равенство нулю касательного напряжения 5. Поскольку угол наклона волокон также равен нулю, из уравнения (133) вытекает постоянство растягивающего усилия вдоль каждого волокна, а из граничных условий на концах трубы следует, что 7 = 0 всюду внутри. Уравнение для Р, являющееся следствием (134), имеет вид [c.343]

Подавляющее большинство повреждений металла труб НРЧ корпуса Б произошло на задней стенке, где помещалась выходная панель. Все разрывы труб задней стенки НРЧ были расположены в наклонной части на расстоянии около 350 мм от начала гиба выступа пережима, т. е. в области очень высоких тепловых напряжений. Повреждения концентрировались в двух местах по ширине стенки. Следует отметить, что при работе корпуса Б на га зе был только один случай разрыва трубы. Остальные повреждения произошли после перехода на мазут. [c.286]

На рис. 6-12 показан характерный профиль скорости в круглой трубе, полученный с помощью этих уравнений при Re = 5-10 Отметим прежде всего, что область подслоя (г/+<30) прилегает очень близко к стенке. Кроме того, градиент скорости у оси трубы не равен нулю. Это является следствием исходных допущений о том, что и зависит только от расстояния до стенки и что касательное напряжение по сечению трубы постоянно. Естественно, на достаточном удалении от стенки эти допущения приводят к ошибочным результатам. Несмотря на неверный наклон профиля скорости, скорость жидкости у оси трубы близка к правильному значению (рис. 6-12). Если же определять ей по уравнению (6-28), исходя из линейного изменения касательного напряжения т по сечению [c.94]

Выносная экранированная топка горизонтально-водотрубного котла (см. рис. 4-3) имеет значительное экранирование стенок. Трубы боковых экранов расположены наклонно (с подъемом в глубь топки), трубы заднего экрана—вертикально. Передняя стенка, имеющая дверку для загрузки топлива, не экранирована. Вода из барабана котла опускается по передним коллекторам и распределяется по боковым экранным трубам. Задние коллекторы и вертикальные трубы заднего экрана являются подъемными. Тепловое напряжение труб заднего экрана выше, чем труб боковых экранов, что объясняется их расположением по отношению к факелу в топке. [c.162]

Для колец трубчатой формы при действии давления р изнутри может быть применено решение задачи о деформации длинной цилиндрической трубы с закрепленным концом [51]. Деформации и напряжения, возникающие в такой трубе, обладают осевой симметрией, и деформированный цилиндр представляет собой некоторое тело вращения, форма которого вполне определяется формой изогнутой образующей цилиндра. При этом радиальное перемещение W и угол наклона касательной к образующей oj) связаны соотношением = ф. Решение уравнения для деформаций показано на рис. 85, е, из которого следует, что зона влияния краевого защемления распространяется на цилиндр длиной 0,8 в области X < Хк угол наклона ijj постоянен. При л <= 0,4 YWh (для стальной трубы) момент М , = 0. Кольцо от места расположения вспомогательного уплотнения до торца можно условно рассматривать как участок такой трубы, определяя порядок угловой деформации [c.169]

Величина расчетного момента внутренних сил зависит от принимаемой схемы напряженного состояния деформир уемого материала, а момент можно определить из условия сложного или простого (линейного) напряженного состояния с учетом или без учета упрочнения и упругой зоны в средней части трубы. Для упрощения расчетов применительно к сталям средней и высокой прочности распространена схема аппроксимации диаграммы растяжения в виде ломаной линии, образованной двумя прямыми отрезками (рис. 2, а и б). В обеих диаграммах первый участок соответствует упругому состоянию, его наклон определяется модулем нормальной упругости . Второй участок на рис. 2, а параллелей оси абсцисс и показывает, что материал не упрочняется (идеально упруго-пластичен). Более пологий участок (рис. 2, б) отвечает состоянию линейного упрочнения, и его наклон соответствует модулю упрочнения Ег. Точка пересечения этих прямых характеризуется пределом упругости или пределом текучести которые обычно считают в таких случаях условно совпадающими. В действительности изменение механических свойств после появления пластических деформаций определяется не одной точкой на диаграмме (допустим, точкой пересечения прямых на схеме), а переходной зоной упруго-пластических де рмаций. Эпюра продольных напряжений при изгибе трубы имеет вид, показанный на рис. 2, г и д. [c.8]

В стыковом сварном соединении должен обеспечиваться плавный переход от одной детали к другой путем постепенного утонения кромки более толстого элемента угол наклона поверхностей перехода стыкуемых элементов не должен превышать 15°. При разнице в фактической толщине стенок менее 30% толщины стенки тонкого элемента, но не более 5 мм допускается выполнение такого плавного перехода за счет наклонного расположения поверхности шва (при электродуговой и газовой сварке). Это требование не относится к стыковым сварным соединениям литых деталей с трубами. Обычно литой элемент имеет большую толщину, так как в отливках из аналогичной стали допускается меньшее расчетное напряжение, чем в трубе. На литой детали делают плавный переход от фактической толщины стенки до минимальной допускаемой согласно расчету на прочность дальнейшее сопряжение достигается за счет наклонной поверхности шва. [c.110]

Еще меньшее влияние оказывает величина вторичного напряжения холостого хода, если скорость оплавления сохраняется неизменной. При сварке тонкостенных труб изменение вторичного напряжения на 50% по сравнению с некоторым средним значением совсем не отражается на показателях ударной вязкости. Скорость оплавления весьма заметно сказывается на показателях ударной вязкости. Для каждого свариваемого изделия существует некоторая наилучшая скорость оплавления. Она определяется в зависимости от вторичного напряжения и наклона внешней характеристики. [c.189]

Образцы одной партии труб сначала испытывают на ползучесть в воде при 80° С (кривая 1). На полученной графической зависимости lga —lg т выбирают напряжение в точке А, соответствующее вязкому разрушению, и напряжения в точках В н С, соответствующие хрупкому разрушению. Изменение характера разрушения подтверждается перегибом кривой и наклоном участка хрупкого разрушения кривой ползучести. Точка В должна располагаться на конце перехода к более круто расположенному участку кривой Ц — 1). Влияние агрессивных сред проявляется в указанных трех точках изотермических кривых. По результатам фирмы СИБА водные растворы кислот, щелочей, солей и растворителей, не [c.248]

Свод выкладывается в передней части топки так, что он начинается под нижними рядами труб на 40—50 мм ниже кромки нижней дымогарной трубы. Наклон свода делается в пределах —7з> при чем считается, что для углей тощих и вообще бедных летучими наклон может быть взят меньшим, близким к 7з-Большие форсировки котла, когда значительно увеличивается напряжение решетки, требуют большего подъема свода. [c.163]

Схемы последовательности, направления и приемы ручной сварки неповоротных стыков труб, которые используются сварщиками на строительстве газопроводов, приведены па рис. УП.4. Последовательность наложения валиков обозначена цифрами (рис. УП.4, а). Корень стыка сваривают электродом диаметром 3 мм без поперечных колебаний конца электрода. Наклон показан на рис. УИ.4, б. При этом сила сварочного тока у некоторых сварщиков достигает 150 А при напряжении дуги [c.430]

Другим фактором, влияющим на возникновение проскальзывания поверхностей трещин при их контакте, является наличие наклона расслоения по отношению к поверхности трубы. В этом случае от действия конструкционных напряжений а i вдоль поверхности трубы возникают сдвиговые напряжения на поверхности расслоя, которые для малых углов отклонения а могут записаны [c.100]

Было бы принципиальной ошибкой считать, что только путем улучшения водно-химического режима котлов при высоких тепловых напряжениях можно ликвидировать пароводяную коррозию. При наличии нарушений топочного режима, шлаковании и вялой циркуляции воды средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить этот вид разрушения металла. Опасный с этой точки зрения низший предел критической тепловой нагрузки в настоящее время определить трудно. По-видимому, он составляет примерно 300 кВт/м . При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малым углом наклона труб, горизонтальным их расположением), пузырьковый режим кипения может перейти в менее благоприятный пленочный. Последний вызывает перегрев металла и, как правило, приводит к пароводяной коррозии. [c.153]

Большая сила тока, недостатг/ г ная толщина металла малая величина притупления кромок, большой зазор (выхваты) и мл-лая толщина предыдущего сло>, резкое изменение силы сваро ч ного тока при малом напряжении недостаточная скоростт, вращения трубы уменьшение угла наклона и вылета свароч ной проволоки смещение чеш) та от себя увеличение флюсо-вой подушки [c.132]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Теоретические и экспериментальн1ле исследования самокомпенси-рующихся труб проводились, главным образом, для оценки прочности, определения напряженно-деформированного состояния, выбора оптимальной формы гофра, угла наклона гофра к оси трубы в определения оптимальной степени снижения осевой жесткости трубы [2]. [c.233]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

В работе [31] исследовано распределение контактных напряжений методом наклонных точечных месдоз при волочении стальных (Ст 3) прутков и труб. Угол рабочего конуса волоки 7°, диаметр калибрующего пояска 16 мм. Месдозы располагали в шести сечениях по длине рабочего конуса. Волочению подвергали прутки диаметром 18, 19, 20 и 21 мм коэффициент вытяжки соответственно составлял 1,27—1,72. Трубы наружным диаметром 20 мм с толщиной стенки от 1,3 до 6,0 мм проходили безоиравочное волочение. Прутки и трубы перед волочением обтачивали на токарном станке, протравливали, омедняли и смазывали солидолом. Часть прутков проходила волочение без обточки и омеднения солидол наносили непосредственно на поверхность металла, покрытую окалиной. Скорость волочения составляла 0,17 м/с. [c.65]

Стальная труба, имеющая внутренний диаметр 80 мн и толщину стенки 5 мм, подвергается действию сжимающего осевого усилия 4000 кг и крутящего момента 300 кгм. Пользуясь третьей теорией прочности, определить наибольшую допускаемую величину внутреннего (избыточного над атмосферным) давления, которому могла бы быть дополнительно подвергнута труба, если [о] = = 1200 кг1см . Считать, что внутреннее давление не вызывает в трубе продольных напряжений. Определить угол наклона к оси трубы площадок, по которым будут действовать наибольшие касательные напряжения. [c.299]

Котлы системы Гарбе появились в начале текущего столетия и получили большое распространение благодаря своим достоинствам значительное уменьшение веса и занимаемого места, удобное комбинирование с топками различных систем, причем передние трубы наклонного пучка полностью открыты для лучистой теплоты. Котлы работают с напряжением поверхности нагрева до 50 кг/ж и строились с поверхностью нагрева от 100 до 1250 м . [c.96]

При определении оптимальных значений радиусов и натягов целесообразно построить вначале график, соответствующий рабочему внутреннему давлению р для сплошной трубы (прямая abed, рис. 2.12). Затем, задавшись значениями Xki, a"k2, Pki и Рк2. отложить от прямой ab в соответствующих точках выбранные контактные давления. Соединив полученные точки типе точками а я Ь, получим эпюры результирующих радиальных напряжений (линия атпЬ). Продолжение наклонных прямых am, тп, пЬ в область, расположенную справа от начала координат, дает эпюру результирующих окружных напряжений. На рис. 2.12 эпюры резу.цьти-рующих напряжений заштрихованы. [c.77]

Иногда входной участок валков выполняют в виде двух конусов (рис. 85, в). Первый участок с малой конусностью (а/=1 — 3°) обеспечивает надежный захват заготовки, а второй участок с повышенной конусностью (а/ =3—7°) позволяет уменьшить общую длину очага деформации, что способствует снижению знакопеременных напряжений и, как следствие, устранению внутренних дефектов на гильзах. Такой способ калибровки валков целесообразен, когда сортамент прокатываемых труб колеблется в нешироких пределах, а длина бочки валка не поз1во-ляет применить малый входной угол наклона образующей на всей длине конуса прошивки. [c.208]

Напряженное состояние. При безоправочном волочении труб металл находится в условиях двухосного сжатия и одноосного растяжения (рис. 234,а). При этом сжимающее радиальное напряжение изменяется по толщине трубы от нуля на внутренней поверхности до максимального значения на границе контакта трубы с волокой, а осевое растягивающее напряжение а растет от сечения входа волоки к сечению выхода. В зависимости от соотношения между напряжениями 0 (сжимающей), и осаживание трубы в процессе волочения может сопровождаться ее утолщением или утонением. На соотношение между указанными напряжениями влияют угол наклона конуса (рабочий угол) а волоки, условия трения на границе контакта трубы с волокой, со- [c.399]

Котлоагрегат запроектирован двухкорпусным (фиг. 167). Топливо — АШ. Часть топки с помощью двусторонних пережимов выделена в отдельную камеру горения, в которой благодаря зажигательным поясам и улучшенной аэродинамике газовых потоков достигается резкое повышение пирометрического эффекта и теплового напряжения объема камеры горения. Последнее составляет около 500 тыс. ккал/м -ч, а температура газов в районе пережимов — примерно 1800° С. Верхняя часть топки представляет камеру охлаждения. Видимое напряжение всего топочного объема принято 135 тыс. ккал/м -ч. Под камеры образуется двумя скатами с наклоном 15° к горизонту. Летка для стока жидкого шлака находится в середине пода. Экранные трубы на стенах камеры горения и нижней части камеры охлаждения ошипованы и покрыты хромитовой массой. [c.262]

Направление главных напряжений поверхностного слоя заранее не известно и зависит от соотношения между изгибающим и крутящим моментами. Для того чтобы из опыта определить значения двух главных напряжений и их направление, достаточно, как далее показано, измерить удлинения поверхностного слоя по трем произвольно выбранным направлениям. Измерения удобно производить при помощи электротензометров (см. работу 28). На поверхности трубы в точке т наклеивают так называемую розетку из трех проволочных датчиков сопротивления (рис. 61). Оси двух датчиков — хну — выбраны взаимно перпендикулярными, а ось третьего — и — наклонена на 45° к [c.103]

На фиг. 121 показан клепаный контрфорс решетки паровоза сер. 3% отверстие в средней части решетки служит для пропуска регуляторной трубы. Весь контрфорс, как видно из рисунка, составляется четырьмя листами—двумя основными горизонтальными и двумя наклонными. Точный расчет такого слодаюго контрфорса невозможен здесь вести расчет, исходя из условий равенства срезывающих напряжений в заклепках. Если этот расчет дает результат, близкий к действительности для основных горизонтальных листов контрфорса, то для наклонных он не дает вполне удовлетворительных результатов, так как одним концом эти наклонные контрфорсы опираются на первый основной контрфорс. Поэтому условное определение силы, нагружающей эти наклонные контр- [c.127]

В мембране на различных горизонтальных плоскостях соединяющих края, как показано линиями /Ий на рис. 147. Если толщина трубы то кривизной мембраны можно пренебречь, т. е. линии тп можно считать прямыми. Угол наклона мембранной поверхности в тако1М случае будет постоянным по толщине стенки и равным //А, где/- разность уровней двух краев и й — толщина трубы, которая может изменяться вдоль контура поперечного сечения. Мем- -бранная аналогия указывает на то, что в этом случае касательные напряжения равномерно рас- прёделяются по толщине стенки и определяются наклоном поверхности, равным Ц" у у [c.207]

Порошок, очищенный с катодов, ссыпается по наклонному дну ванны в нижнюю ее часть, откуда в форме суспензии, взвешенный в электролите, он извлекается отсасывающей трубой (вакуумной откачкой). В настоящее время разрабатывают электроимнульсный метод снятия осадка с катода без извлечения последнего из ванны и без перерыва процесса. С помощью кратковременного разряда между катодами и анодами большой мощности при высоком напряжении, подводимом от [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...