Изгиб в данной точке по данному направлению

Изгиб в данной точке по данному направлению 103 [c.649]

Число уравновешивающих грузов может быть различным, но не большим, чем число масс, закрепленных на роторе. Заметим, что с точки зрения изгиба группа масс, движущихся в одном и том же направлении, эквивалентна одной массе, перемещающейся в том же направлении. Так, форма изгиба вала с двумя движущимися в обратных направлениях массами будет та же, что и для групп масс, движущихся в разных направлениях (фиг. 2), т. е. группы масс можно заменить массами в соответствии с номером формы колебаний. Если исходить из этого представления, то минимальное число уравновешивающих грузов равно номеру формы независимо от числа масс. В данном случае лучше число грузов несколько увеличить по сравнению с минимально необходимым, чтобы снизить напряжения в роторе. [c.189]

Любую конструкцию можно представить как сочетание листов, балок, профилей, стержней, труб и им подобных элементов. С учетом указанных выше требований детали из листовых материалов соединяют по плоскостям, уголком или в тавр, а трубчатые детали — по телескопической форме (рис. 7.6). Приведенные конструкции клеевых соединений отличаются своим поведением при действии на них различных нагрузок (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.). Некоторые соединения, очень прочные при нагружении в одном направлении, могут быстро разрушиться при изменении направления действия нагрузки. Например, соединение встык, характеризующееся высокой прочностью при сжатии, обладает низкой прочностью при растяжении и особенно при изгибе. Соединение внахлестку может выдержать относительно большую растягивающую нагрузку, но при изгибе легко разрушается. Некоторое представление о концентрации напряжений в различных соединениях при действии растяжения, сжатия или изгиба дает табл. 7.28. Большое значение имеет также равномерность (или неравномерность) распределения этих напряжений в клеевом шве. Поэтому при конструировании клеевого соединения необходимо иметь представление о напряжении, существующем в каждой точке соединения. Вычисленные или найденные на основании опытных данных средние значения на- [c.511]

Негибкий флюгер, сделанный из листового железа, спокойно устанавливается по направлению ветра, как изображено в горизонтальной проекции рис. 56. Совсем не то происходит с флагом из материи он, колеблясь, образует большие волнистые изгибы. Объяснение этому может быть дано следующее матерчатый флаг дает неустойчивое равновесие, поэтому образование самой незначительной вогнутости усиливает давление ветра в эту сторону, именно вследствие известных уже нам теперь свойств вогнутых поверхностей благодаря этому, вогнутость еще более увеличится и флаг примет вид рис. 57 вогнутость будет возрастать до тех пор, пока давление ветра при а не сделается настолько сильным, что прихлопнет образовавшуюся вы- [c.132]

Экспериментируя с тонкими квадратными деревянными пластинками, волокна которых были параллельны одной паре сторон, Уитстон 1) нашел, что тон колебаний различен в зависимости от того, будут ли узлы, имеющие приближенно форму прямых, параллельны или перпендикулярны к волокнам. Это явление зависит от различия жесткости на изгиб в обоих направлениях. Так как оба вида колебаний имеют различные периоды, то их нельзя складывать обычным способом, а потому нельзя заставить такую деревянную пластинку колебаться с узловыми диагоналями. Однако неравенство периодов можно устранить, изменяя отношение сторон, и тогда становится применимым обычный принцип суперпозиции колебаний, дающий в данном случае расположение узлов по диагоналям. Это было подтверждено Уитстоном. [c.400]

В настоящее время хорошо изучена структурная анизотропия материалов, обусловленная способом изготовления заготовок (прокаткой, ковкой, протяжкой, резанием и кристаллизацией). В зависимости от направления вырезки образцов и места приложения нагрузки изменяются жесткость и прочность заготовок при испытании на изгиб, кручение и растяжение. В то же время имеется мало данных по использованию геометрической анизотропии для улучшения свойств поверхности и поверхностного слоя деталей. [c.19]

При кручении и изгибе он различал такие понятия, как текущее значение деформации и остаточное, наблюдаемое после снятия крутящего момента или нагрузки, и сопоставлял их со значениями, получаемыми после реверсированных нагружений. В данном случае я предоставляю читателю самостоятельно рассмотреть рассеянные по разным источникам экспериментальные результаты Видемана, но три из его заключений, относящиеся к 1859 г., имеют немалый интерес 1) Когда произошла остаточная деформация при нагружении в одном направлении, требуется приложение напряжений противоположного знака, меньших по абсолютной величине, для полного снятия всех видимых остаточных деформаций. 2) Когда стержень подвергался последовательным нагружениям и после этого пребывал в покое в разгруженном состоянии в течение некоторого времени, то при новом нагружении имелась тенденция к возвращению, хотя и не полному, к поведению, наблюдавшемуся при первом нагружении. 3) Когда стержень встряхивался под нагрузкой, его способность испытывать деформацию возрастала, но если он встряхивался после удаления нагрузки, его остаточная деформация уменьшалась. [c.52]

Пусть в некоторый момент времени натянутая струна имеет такой вид, как показано на рис. 395. Вид струны в данный момент показывает форму волны, но не указывает, в каком направлении она движется, такая волна может двигаться как вправо, так и влево по виду струны мы можем только заключить, что на элементы а и а действует сила, направленная вверх, а на элемент Ь — сила, направленная вниз. Эти силы возникают вследствие натяжения и изгиба струны они тем больше, чем больше изгиб струны в данном месте в точках перегиба с, с (см. рис. 395) силы равны нулю. Возникновение этих сил объясняется так. [c.474]

Из формулы (13) следует, что в натяжных кранах, при условии равенства перекрытия во всех направлениях, пропуск среды прежде всего возможен на входной стороне в вертикальном направлении над и под окном. Этот вывод подтверждается экспериментальными данными. Поэтому при проектировании натяжных кранов рекомендуется несколько увеличивать перекрытие в вертикальном направлении по сравнению с перекрытием в горизонтальном сечении. Так как пробка не является абсолютно жесткой, то в закрытом положении она будет слегка изгибаться под действием давления среды (рис. 62). Кроме того, принятое выше предположение об одинаковой жесткости всех элементов уплотнительной поверхности корпуса также не вполне точно. [c.72]

Характерные черты деформации изгиба, рассмотренные в 1 настоящей главы, указывают на наличие двух видов перемещений сечений изогнутой балки перемещение сечения, перпендикулярное к оси балки до деформации поворот сечения по отношению к своему первоначальному положению. Эти перемещения характеризуются прогибом и углом поворота Прогибом балки в данной точке А (сечении) называется перемещение центра тяжести сечения по направлению, перпендикулярному к оси балки. Прогиб обозначается через у (для точки А—у а) максимальный прогиб — утах или / (рис. 126). Угол 0, на который поворачивается сечение относительно своего первоначального положения, называется углом поворота сечения. [c.178]

Предполагается, что угол наклона линии прогибов мал по срав нению с единицей. Для большинства имек)щих практическое значение задач это справедливо даже тогда, когда прогибы достигают таких величин, которые будут заходить в так называемую область больших перемещений.- Углы наклона порядка единицы маловероятны, кроме исключительных случаев, куда входят тонкий стержень (задача эластики) или тонкостенные пластины или оболочки, которые изгибались в формы, способные перейти в их исходную форму, изготовлялись из материалов,-подобных резине, или деформировались с глубоким проникновением в пластическую область к подобным случаям применяются общие соотношения, полученные в главе 6, но для других слзгчаев онй не будут использоваться. Поэтому на данном этапе не будет делаться различия между задаваемым в виде div/dx углом наклона, что по определению есть тангенс угла поворота срединной поверхности в точке, и синусом этого угла или самим углом, измеренным в радианах, а также различия между косинусом такого угла и единицей. Поэтому угол между двумя поперечными сечениями (рис. 2.1, в) после деформирования можно представить как скорость, с которой изменяется угол наклона dw/dx при перемещении вдоль оси х, умноженную на пройденное в этом направлении расстояние, обозначенное через dx. [c.56]

Изменения предела прочности и предела текучести при изгибе, твердости быстрорежущих сталей марки R6, закаленных с различных температур, в зависимости от температуры отпуска приведены в табл. 90. Температуры нагрева под закалку, обеспечивающие наибольшую твердость и наибольший предел прочности при изгибе, тоже не совпадают, но путем вариаций температур отпуска можно установить оптимальное значение для того и другого. Предел прочности на изгиб и ударная вязкость быстрорежущей стали марки R6, полученной с помощью электрошлакового переплава, при той же твердости существенно выше тех же характеристик стали с более неоднородной структурой. Данные о влиянии трехкратного отпуска по одному часу на предел прочности при изгибе быстрорежущих сталей марок R6 (6—5—2) и R10 (2—8—1) приведены в табл. 91. Предел прочности на изгиб быстрорежущей стали типа 6—5—2, полученной путем электрошлакового переплава, в случае, почти такого же предела текучести при сжатии немного меньше, чем быстрорежущих сталей типа 2—8—1, легированных почти исключительно молибденом, но существенно больше, чем у сталей, содержащих 18 % W (см. табл. 78). Данные о влиянии температуры закалки на предел прочности при изгибе и работу разрушения при изгибе в продольном и поперечном направлениях для сталей марки R6, полученных электрошлаковым переплавом и обычного качест,-ва, приведены в табл. 92. Благоприятное воздействие электрошлакового переплава очевидно как в продольном, так и в поперечном направлениях. Значительно уменьшается анизотропия свойств. [c.225]

Для расчетов процессов импульсной штамповки листовых заготовок в закрытые матрицы рассмотрим простую модель контактного взаимодействия деформируемой пластины с жесткой преградой. Описанная в 3.2 конечно-разностная модель динамики балки или цилиндрического изгиба пластин представляет собой дискретную систему связанных материальных точек (узлов). Если полагать, что время контактного взаимодействия каждой отдельной узловой массы Шг меньше, чем расчетный интервал шага по времени At для явной схемы расчета, то моделирование контактного взаимодействия можно представить как мгновенное изменение скорости узловой массы в интервале At. При этом ее можно считать свободной и корректировать нормальную составляющую скорости к преграде по направлению и величине в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Это соответствует использованию теории стереомеханического удара [48] для системы материальных точек, реакция внутренних связей между которыми возникает ва время, большее, чем время формирования ударного импульса в отдельной узловой точке-массе. Данное предположение приближенно выполняется для достаточно тонких пластин и их дискретного представления, когда длина звеньев As суш,ественно больше удвоенной толщины. Тогда время единичного контактного взаимодействия оценивается двойным пробегом волны сжатия и растяжения по толщине пластины, а время формирования внутренних сил при взаимодействии соседних узловых точек в процессе деформирования определяется временем пробега упругой волны по длине звена As. [c.66]

Перерезывающие силы Qy, Qz и крутящий момент Mf в последних трех из данных на рис. 9.3 состояний являются результатом действия касательных напряжений в сечепии бруса. При рассмотрении кручения (см. гл. 6) и изгиба (см. гл. 8) было показано, что характер распределения касательных напряжений по сечению существенно зависит от его формы. В этом смысле все сечения можно разбить на две группы тонкостенные и нетонкостенные. В тонкостенных сечениях направление касательных напряжений близко к направлению касательной к средней линии (см. п. 6.6.1), и с достаточной точностью можно считать, что они направлены вдоль средней линии. Это свойство позволяет в тонкостенных сечениях суммировать касательные напряжения, связанные с различными внутренними силовыми факторами, алгебраически. Таким образом, если s — координата вдоль средней линии, то в каждой точке тонкостенного сечения [c.259]

Они осаждали металлическую пленку толщиной 200 А из газовой фазы на тонкий (толщиной - 15 мкм) слюдяной листок, искривление которого при впуске кислорода (10—12 мм рт. ст.) определяли по отклонению стрелки, прикрепленной к листку. Оказалось, что пленки железа и никеля изгибались так, что слой окисла металла находился на выпуклой стороне, свидетельствуя о боковом расширении окисла. Пленки же магния изгибались в обратном направлении. Это согласуется с тем, чего нужно ожидать при учете величины объемного отношения окислов металлов, равной 1,76 для FeO, 1,65 для NiO и 0,81 для MgO. Скорость деформирования была больше вначале, а затем становилась постоянной или существенно уменьшалась. Эти данные согласуются с предположением, изложенным нами в предыдущем абзаце. Впуск обычного, т. е. влажного (но не сухого), воздуха сопровождался дополнительной деформацией в прежнем направлении, тогда как в случае магния кривизна становилась меньше или в конце концов вообще исчезала. Эти экспериментальные наблюдения могли иметь своей причиной частичное образование оксигидратов железа и никеля (для которых величина объемного отношения превышает 3) и гидроокиси магния (с объемным отношением 1,74). Если влажный воздух откачивали, то первоначальная кривизна окислившейся пленки восстанавливалась. [c.99]

Покажем, каким образом при больших перемещениях, обусловленных изгибом кольца, определяются прогиб V и смещение и для форм I я II (рис. 7.1) в произвольной точке Г (рис. 7.4). Ось V направляется по радиусу к центру кольца из первоначального положения То этой точки. Ось и направлена по касательной к первоначальному очертанию кольца в сторону направления отсчета длины дуги х. Длина дуги 5 упругой линии при изгибе сохраняется неизменной, причем относительная ее величина s R соответствует значению угловой координаты точки То в радианах (рис. 7.4). Координаты и, V точки Т, соответствующие тому же значению 5 на упругой линии изогнутого 1 ольца, представляют собой прогиб V и смещение и в данной точке Т (см. рис. 7.4) для форм I и II [c.158]

Наклон волокон имеет существенное значение и при сжатии заметное снижение сопротивления начинается при угле 7—8 , при дальнейшем увеличении угла наклона до 45° происходит резкое падение сопротивленип, после чего оно с увеличением угла наклона снижается медленно. При угле между направлениями силы и волокон 90° будет уже сжатие поперек волокон. Несмотря на сравнительно малое сопротивление в этом случае Д. все ке довольно часто работает под такой нагрузкой. В качестве примера достаточно указать на шпалы, ступицы колес, соединения деревянных деталей болтами и пр. Испытания на сжатие поперек волокон связаны с известными затруднениями, т. к. в этом случае не всегда можно определить разрушающий груз. При сжатии поперек во.т1окон Д. уплотняется, и нередки случаи, когда высота образца уменьшается до /з начальной величины, а разрушение не наступает. В силу этого обычно ограничиваются или определением груза при пределе пропорциональности (по диаграмме сжатия) или же груза при определенной, заранее заданной величине деформации (напр. 5% по амер., англ. и герм, стандарту). При этом груз м. б. приложен на всю поверхность образца (смятие 1-го рода) или только на часть поверхности (смятие 2-го рода). Т. к. во втором случае имеют место изгиб и перевертывание волокон, то обп1ее сопротивление получается выше. Сопротивление сжатию поперек волокон (по Белелюбскому) составляет менее трети (27%) от сопротивления сжатию вдоль волокон для Д. хвойных пород и менее половины (40%) для Д. лиственных. Винклер нашел, что в среднем это отношение составляет 0,36, что почти совпадает с данными Белелюбского. Предел пропорциональности при сжатии поперек волокон очень низок у хвойных (примерно 0,35 от временного сопротивления для сосны) и довольно высок у лиственных (0,70 от временного сопротивления для дуба и березы). Отношение между пределами пропорциональности при сжатии вдоль и поперек волокон для Д. дуба (по Перелыгину) получилось равным 6 1 и ясеня 4 4. В Д. пород с хорошо развитыми сердцевинными лучами (дуб, бук, клен) сопротивление радиальному сжатию выше (груз при пределе пропорциональности примерно в 1,5 раза больше), чем тангентальному. В Д. пород с узкими лучами (ясень, каштан) сопротивление по обоим направлениям примерно одинаково, а у хвойных сопротивление танген тальному сжатию заметно превышает сопротивление радиальному сжатию предел пропорциональности для Д. лиственницы в первом случае в 1,5 раза выше. При косом направлении годовых слоев сопротивление сжатию поперек волокон оказывается ниже, чем при радиальном и тангентальном сжатии минимум сопротивления для Д. ели по данным Ланга соответствует углу между направ.иениями силы и годовых слоев в 45—60°. [c.104]

Было показано, что сопротивление усталости образцов в воздухе при чистом изгибе выше, чем при растяжении — сжатии. Предел выносливости при изгибе составил а =495 МПа, в то время как при растяжении — сжатии о 1р (. =410 МПа. При воздействии 3 %-ного раствора Na I эта закономерность изменяется в противоположном направлении. Условный предел выносливости при изгибе и растяжении — сжатии соответственно составил 200 и 340 МПа. Такой характер влияния вида нагружения на сопротивление коррозионно-усталостному разрушению связан с тем, что среда сильно разупрочняет приповерхностный слой металла образца, который несет основную нагрузку при циклическом изгибе. При циклическом же растяжений — сжатии значение напряжений по сечению образца выравнивается и роль приповерхностного слоя значительно меньше. На основании обобщения имеющихся данных можно сделать заключение, что основными напряжениями, способствующими зарождению и особенно развитию коррозионно-усталостных трещин, являются Нормальные напряжения. [c.115]

Хотя данные на рис. 4.71 указывают, что из методов экспериментальной оценки свойств композита потребуются только методы, реализуемые деформированием типа II, по-видимому, все же необходимы дополнительные исследования более близких к действительным конфигураций расслоения. Например, типичное расслоение, наблюдаемое при эксплуатации изделий из слоистых композитов, по форме часто приближается к окружности или эллипсу. Для подобных двумерных расслоений распределение скоростей высвобождения энергии деформирования представляет собой функцию положения на границе трещины [69]. Было показано, что трещина может расти и перпендикулярно направлению нагружения, что не предусмотрено в одномерной модели [67]. Более того, не учитывались такие эффекты, как изгиб невыпученной основной части слоистого композита и отслоенных зон с несимметричной укладкой. Если плоскость расслоения проходит между смежными косоугольно ориентированными слоями, то сильное влияние на рост расслоения могут оказать напряжения, связанные с деформированием типа III. [c.293]

Здесь действующее напряжение при изгибе определяют одновременно от вращающихся и невращающихся нагрузок. Направление первых берется самое неблагоприятное, когда их действие суммируется с действием невращающихся нагрузок. Недостатком метода расчета по допустимым напряжениям является то, что в нем не учитывается разный характер действия нагрузок, а также переменность напряжений, обусловленная непостоянством режимов работы машин. Кроме того, величины допустимых напряжений определяют по приближенным зависимостям. Поэтому использование данного метода расчета оправдано только при расчете неответственных конструкций. [c.283]

В данной работе рассматривается задача стабилизации положения равновесия орбитальной тросовой системы (ОТС) при помощи одностепенных гироскопических стабилизаторов — статически и динамически уравновешенных симметричных маховиков. ОТС состоит из тела-носителя с маховиками и присоединенного к нему на длинном весомом тросе зонда-спутника. Зонд-спутник считается материальной точкой, трос — гибкой нитью, не испытывающей сопротивления на изгиб и кручение. Предполагается, что центр масс тела-носителя с маховиками (первый случай) и орбитальной тросовой системы (второй случай) совершает движение по известной кеплеровской круговой орбите в ньютоновском центральном поле сил. Найдены частные решения нелинейных дифференциальных уравнений с обыкновенными и частными производными, соответствующие положениям равновесия ОТС в орбитальной системе координат. Главные центральные оси ОТС коллинеарны осям орбитальной системы координат. Трос с зондом расположен вдоль радиуса орбиты и направлен в сторону притягивающего центра (первый и второй случаи). Трос с зондом расположен вдоль радиуса орбиты и направлен в сторону противоположную от притягивающего центра (первый и второй случаи). [c.403]

В данной конструкции применен пневмо- или гидропривод, расположенный на заднем конце шпинделя станка. Связь приспособления с приводом осуществляется стержнем 3. При движении этого стержня влево сила привода передается на мембрану через шайбу 4, шарики 5 и систему шайб 6, 7. Последние пригнаны друг к другу по свободной посадке и могут раздельно ггеремещаться вдоль оси патрона. Этим обеспечивается раздельный изгиб внешние и внутренних лопастей, так как выбор зазора в сопряжении мембраны с оправкой наступает ранее, чем на поверхности контакта с деталью. 11сли бы шайбы 6, 7 были заменены цельной шайбой, то чтобы выбрать зазор на поверхности контакта с деталью, пришлось бы дальнейшим нажимом ла внутренние лопасти растягивать всю мембрану в радиальном направлении. [c.274]

Как было показано выше, изгиб стенки втулки в радиальном направлении отражается на распределении напряжений в клеевом цилиндрическом соединении только при применении тонкостенных втулок (Л<0,4 R) и больших длинах нахлестки (/>4/ ). Учитывая это 1 то, что жесткость реальных корпусных деталей значп--тельно превосходит жесткость втулок, принимаемую в расчетах, определение напряжений можно производить по формулам (7) — (8), полученным на основанпи безмоментной теории расчета тонкостенных оболочек. Выводы о прочности клеевых цилиндрических соединений, сделанные на основании расчетов напряжений в зависимости от вида склеиваемых металлов и вариации геометрических размеров элементов соединения, согласуются с экспериментальными данными по разрушению клеевых цилиндрических соединений, собранных на клее ВК-1 [3]. [c.30]

В процессе контроля гидроразрыва был установлен важный экспериментальный факт о несоответствии теоретических моделей геометрии гидроразрыва и зон гидроразрыва, картируемых при записи микросейсмических событий. Модели предполагают симметричное (относительно скважины) развитие процесса гидроразрыва, в то время как микросейсмические данные указывают на систематическую асимметрию этого процесса. Кроме того, при гидроразрыве отмечается [45] концентрация микросейсмической эмиссии или трещинообразования в местах изгибов или выпуклостей структур резервуара и минимальная активность в пространстве между активными зонами. Этот эффект наиболее наглядно иллюстрируется в работе [46], где показана динамика трещинообразования в процессе ГРП. На начальном этапе отмечается асимметричное развитие трещиноватости по двум основным ортогональным направлениям. Нам представляется, что подобное формирование трещиноватости в данном случае более всего соответствует существующей на исследуемом участке ортогональной системе трещин. Повсеместно отмечаемая асимметричность трещинообразования в процессе гидроразрыва обусловлена наличием горизонтального градиента давления в любой зоне пласта, и, в связи с этим, развитие трещиноватости происходит в направлении уменьшения давления. Подобное развитие трещиноватости в соответствие с направлением градиента давления наблюдалось нами (на других месторождениях) при выполнении экспериментальных исследований в режиме мониторинга трещиноватости от ГРП. Полученные нами результаты и их иллюстрация приводятся ниже. Необходимо обратить внимание на то, что возможность контроля в реальном времени процесса трещинообразования позволяет реализовать эффективное управление процессом ГРП, осуществляя его оперативную остановку в случае неблагоприятного развития или продолжение процесса трещинообразования при развитии его в нужном направлении. Регулируя градиент пластового давления (путем откачки/закачки) в районе скважины с планируемым ГРП, представляется возможным реализовать не просто управляемый, а азимутально-управляемый гидроразрыв. Образованная при этом зона трещиноватости может служить аналогом горизонтального ствола, пробуренным в заданном азимутальном направлении. [c.104]

Смотреть страницы где упоминается термин Изгиб в данной точке по данному направлению : [c.68] [c.448] [c.242] [c.289] [c.218] [c.131] [c.216] [c.598] [c.106] [c.34] [c.345] [c.399] [c.215] [c.55] [c.106] [c.73] [c.211] [c.416] [c.473] [c.426] [c.430] [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...