Крепление Кривые

Крепление кривых, стрелок, поворотных кругов, поворотных станций, приводов и крестовин также можно выполнить при помощи обычных тяг. [c.201]

В связи с наличием в конце канала верхнего бьефа кривой спада bj скорость v в этом канале при подходе к перепаду увеличивается (см. график на рис. 10.22), поэтому русло верхнего бьефа в этом месте покрывают креплением на длину L p. [c.271]

Ясно, что искомая величина do будет отвечать точке пересечения прямой = fi (do) и кривой (h"J = /2 (do). Этим аналитическим способом можно пользоваться при отыскании отметки поверхности пониженного крепления [c.468]

В связи с наличием в конце канала верхнего бьефа кривой спада bi скорость V в этом канале при подходе к перепаду увеличивается (см. график, рис. 13-1,6). Поэтому при подходе к перепаду устраивают крепление русла верхнего бьефа на некоторую длину, равную [c.489]

На рис. 7.34 изображены 1/3-октавные спектры вибраций, соответствующие крайним правым точкам кривых на рис. 7.33. Из них следует, что снижение общего уровня вибраций на амортизаторах благодаря проставке достигается за счет подавления высокочастотных составляющих (выше 500 Гц). Отдельные составляющие па высоких частотах ослабляются на 30 35 дБ. На низких и средних частотах эффективность решетчатой проставки близка к нулю, а в районе 200 Гц отрицательна. Причиной отрицательной виброизоляции здесь является резонанс массивной промежуточной плиты 4 на рис. 7.32, предназначенной для крепления решетки к амортизаторам. Решетчатая проставка, таким образом, изменяет спектральный состав проходящих через нее вибраций, поднимая примерно на 10 дБ уровни [c.254]

На свободном конце удлинителя 11 имеются площадки для крепления грузов, масса которых выбирается так, чтобы коэффициент эффективности был возможно большим. Практически режим силовозбуждения контролируется по частоте собственных колебаний системы (с учетом массы отсоединенного от возбудителя шатуна 10). Эта частота должна быть равна частоте возбуждения или несколько больше ее. Занижение частоты собственных Колебаний допускать не следует, так как потеря жесткости образца в период развития трещин усталости сопровождается сдвигом резонансной кривой в область меньших значений частот и, следовательно, согласно зависимости (V. 9) резким снижением эффективности возбуждения. [c.118]

Логарифмический декремент колебаний системы имеет довольно большой разброс при нагревах и охлаждениях, что, по-видимому, связано с изменением площади и качества контакта битума с металлом при застывании битума. При нагревании битума до 80° С логарифмический декремент колебаний балки на амортизаторах увеличивается на частотах ниже 700 Гц примерно в два раза (рис. 30, область, ограниченная кривыми 2), а на более высоких частотах резкое увеличение логарифмического декремента происходит при нагревании выше 50° С (кривая 1). Резонансные частоты при нагревании уменьшаются примерно пропорционально температуре. При 80° С уменьшение резонансных частот по сравнению с таковыми при комнатной температуре составляет 5—10%. Нагрев битума уменьшает жесткость креплений пластин кожухов к полкам и ребрам, поэтому амплитуды колебаний пластин кожухов возрастают, что приводит к увеличению эквивалентной массы системы. Таким образом, уменьшение динамической податливости системы при нагреве происходит как за счет увеличения логарифмического декремента колебаний, так и за счет увеличения эквивалентной массы. [c.80]

Рис. VII.5. Виброизоляция U, обеспечиваемая амортизатором с большой и малой промежуточными массами Mq (или двухкаскадным амортизирующим креплением с разделяющей каскады жесткой конструкцией, имеющей массу Мо), а также амортизатором без промежуточной массы, при отсутствии трения в упругих элементах (тонкие сплошные линии, уходящие в минус бесконечность при резонансах) при малом трении, пропорциональном амплитуде деформации упругих элементов (утолщенные линии) при большом трении того же типа (черно-белые линии). Наклон прямолинейных участков кривых составляет 12 и 24 дБ на октаву

Пусть прогиб в точке крепления диска определяется решением, в котором удерживается верхний знак. Эти решения представляются графически на фиг. 4 ветвью В С, соответствующие прогибы в опоре кривой В О С (фиг. 42) при этом прогибы В О находятся в одной фазе с г , а прогибы О С — в противоположной фазе Гд (они имеют знак минус). Суммарные реакции на опоры, соответствующие обеим ветвям решений, представлены на фиг. 43. Из фигуры видно, что решения, соответствующие верхним знакам (нижняя ветвь решений), не могут в действительности осуществляться, так как суммарная реакция на опору Rs. при работе демпфера получается меньше величины предварительного сжатия пружин Ua- В этом и состоит физический смысл указанного выше нового критерия устойчивости прогибов для нелинейного ротора. Таким образом, при работе демпфера будет существовать только такая форма движения, при которой центр тяжести диска и дополнительная масса смещаются в одну сторону, т. е. находятся в одной [c.95]

Чтобы показать влияние дополнительной массы было проделано вычисление теоретических прогибов вала в точке крепления диска (фиг. 44), прогибов в опоре (см. фиг. 51), а также и соответствующих реакций на опоре (см. фиг. 36) без учета дополнительной массы. Сравнивая полученные кривые с прежними, можно сказать, что дополнительная масса оказывает благоприятное влияние на ход кривых прогиба, уменьшая их. Однако, если бы Пз взять существенно большей величины, то ее действие было бы уже отрицательным, так как в диапазоне рабочих оборотов машины появилось бы новое критическое число оборотов (см. скелетные кривые на фиг. 39 и 40). [c.109]

Плоские ножи изготовляются с лезвиями различной формы криволинейными (по выпуклой кривой), прямолинейными сплошными и прямолинейными с прямоугольными зубьями. Крепятся эти ножи при помощи болтов в прорезях диска. Отверстия для крепления делают в них продолговатой формы, что позволяет изменять положение лезвия относительно плоскости диска и получать резку различной толщины. Сплошное лезвие даёт резку в виде ломтей (для крупного скота), зубчатое — в виде стружки (для мелкого скота и молодняка). [c.199]

Раму тележки 1 образуют два листа толщиной 26 мм, соединённые посредине и по концам стальными литыми междурамными креплениями 6. Среднее междурамное крепление 2 представляет литую стальную коробку, внутри которой помещается секторный возвращающий аппарат. На тележку передаётся часть веса главного строения тепловоза через шаровую опору 7 и люльку 3, опирающиеся посредством секторов 4 и подшипников 5 на междурамное крепление тележки 2. Концевые междурамные крепления 6 имеют тавровое сечение и прикреплены к рамным листам так же, как и среднее 2, призонными болтами. Рамы имеют по два выреза, в которые помещаются буксы осей. Нагрузка рамы тележки через спиральные и листовые рессоры передаётся на буксу оси. Тележки имеют независимое рессорное подвешивание в четырёх точках. При прохождении кривой рама тележки с колёсными скатами перемещается на секторах относительно главной рамы тепловоза отклонение секторов создаёт возвращающую силу. [c.545]

Тележки подвешены тоже на двух точках. Для поперечной устойчивости кузова шкворневая балка, отлитая вместе со средними междурамными креплениями, имеет боковые опоры с пластинками износа 20. Экипаж тепловоза, опирающийся на две движущие тележки, хорошо вписывается в кривую. [c.545]

Фиг. 101. Конструкции кулачков и способы их крепления а — постоянная кривая б сменная кривая в - сменный кулачок г — сменный блок с оправкой.

Зная величины L и можно построить кривую хобота, при которой обеспечивается горизонтальное перемещение груза и форма которой зависит от размеров стрелы и хобота, от расположения точки крепления оттяжных канатов на поворотной платформе и от направления и точки приложения грузовых канатов. [c.957]

По способу крепления. различают пневматические приводы с цилиндром, укрепленным неподвижно на лапах и качающимся на цапфах. Первые применяются в тех случаях, когда ведомые механизмы в местах их сопряжения со штоком поршня должны двигаться строго ПО прямой линии. Если же место сопряжения штока и ведомой детали должно двигаться по кривой, то применяют качающийся цилиндр на цапфах (рис. 81), что позволяет обойтись без излишних шарнирных устройств между штоком поршня и ведомой деталью. [c.186]

С целью более полного изучения виброизолирующих свойств решетчатой проставки были проведены испытания при жестком креплении длинных балок сверху к лампам дизеля и снизу к фундаменту (второй вариант крепления). Вместо амортизаторов употреблялись жесткие металлические кубики. Результаты испытаний показали высокую эффективность виброизолирующих балок при их жестком креплении к фундаменту. На рис. 2, б приведены виброграммы общих уровней на лапах дизеля (кривая 1) и на фундаменте (кривая 2). Как видно из рисунка, общие уровни на лапах дизеля нигде не превышают 100 дБ. Типичные спектральные кривые изображены на рис. 3, б. Кривые 1, 2 соответствуют кривым 2, 2 на рис. 2, б. Нетрудно видеть, что жесткое крепление балок к фундаменту исключило резонанс промежуточной плиты на частоте 200 Гц, который наблюдался при установке балок на амортизаторы. [c.27]

Крановые электродвигатели — см. Асинхронные двигатели с короткозамкнутым ротором для повторно кратковременного режима работы серии МТК Крепление оптических деталей 238 Кривые намагничивания 334 Кристаллические решетки ионные — Энергия 294 [c.542]

Наклон касательной к кривой прогиба лопатки в месте крепления бандажа измеряется углом [c.67]

Япр — тангенс угла наклона касательной к кривой прогиба лопатки в месте крепления проволоки, если расстояние от основания лопатки до проволоки выражено в относительных координатах. [c.31]

Различная реакция головок (кривые I. .. III рис. 9,а) вызвана конструктивными особенностями, а изменение этой реакции (рис. 9,б,в) связано с установкой на свободную часть базовой трубки специальных втулок толщиной 10 мм. Этим можно показать действие вспомогательных элементов или полостей измеряемых объектов на температурную функцию влияния. Кривые изменения показаний тех же измерительных головок, установленных в стойки, зависят от типа стойки и положения места крепления. Нижнее положение головки без термокомпенсации IV (рис. 9, г) оказывает компенсирующее действие, в то время как для головки с термокомпенсацией II и III (рис. 9, а... б) лучшие результаты достигаются при верхнем [c.47]

Об эффективности применения клеевой композиции можно судить по изменению приведенного коэффициента теплоотдачи при переходе от труб с клеевой прослойкой и без нее (рис. 6-15). Как видно из расположения опытных кривых, применение высокотеплопроводной клеевой композиции для крепления ребер в биметаллических трубах повышает коэффициент теплоотдачи. [c.261]

Коэффициенты жесткости на кручение и изгиб для опорных креплений выбранного пролета определяются при рассмотрении перемещений пролетов, соседних с рассчитываемым. Для определения коэффициента жесткости на кручение прикладывается крутящий момент к концу пролета, соседнего с рассчитываемым, и определяется угол закручивания этого конца. Методика определения угла закручивания аналогична методике определения кривой статического прогиба. Следует учитывать, что при расчете необходимо рассматривать весь трубопровод до первой опоры, исключающий его поворот относительно продольной оси. По полученному углу закручивания определяется коэффициент жесткости на кручение как крутящий момент, вызывающий единичный угол закручивания. [c.199]

Следует отметить, что указанный метод не нашел широкого применения ввиду конструктивных сложностей, связанных с изготовлением термоприемников подобной геометрической формы и различных размеров, крепления к токоведущим частям и т. п., а также потому, что графическая экстраполяция плавной кривой, построенной по нескольким точкам, дает большую погрешность, так как форма кривой на участке вблизи нулевого размера неизвестна. [c.207]

Определим сначала изгибающий момент, который появляется при изгибе лопаток в месте крепления связи. В этой точке угол поворота касательной к кривой прогиба лопатки в плоскости диска [c.141]

Рис. 78. Кривые зависимости коэффициента Н, учитывающего жесткость крепления проволоки к лопаткам, от отношения толщины лопатки без учета пояска б и шага / в месте связи к диаметру ироволоки d

Вычисляем вспомогательные величины и вспомогательные функции (табл. 17 и 18). 1 оэффициенты А к Аа берем из табл. 16. Коэффициент г] снижения частоты в зависимости от упругости защемления хвоста и коэффициенты Hi и Н , учитывающие жесткость крепления проволок к лопаткам, находим по кривым рис. 70 и 7 . [c.165]

При монтаже кривых участков пути устройство стыков рельсов на кривой, и в месте ее сопряжения с прямым участком пути, ие допускается. Стыки должны быть вынесены на прямую часть пути и расположены на расстоянии от ее сопряжения с кривым участком не менее 150—250 мм. Крепление кривых участков рельсов производится теми же способами, что и прямых. Для дорог легкого типа расчет рельса на кривых обычно не выполняется, а расстояние между точками его подвески сокращается в 1,5— 2 раза по сравнению с прямыми участками пути. Так, фирма Демаг для кривой 90° с радиусом 1,2 м в дорогах легкого типа с рельсом из двух уголков 80x40x8 мм тавром рекомендует следующие расстояния между точками подвески рельсов [c.179]

Исследовались также динамические податливости, собственные частоты и формы колебаний балки, установленной на амортизаторы. Применялись резинометаллические амортизаторы жесткостью 2,3х X10 кгс/см. На рис. 24 показаны формы колебаний балки без амортизаторов (зачерненные кружочки), на двух (незачерненные треугольники), трех (зачерненные треугольники), четырех (незачерненные кружочки) и пяти (зачерненные квадратики) амортизаторах. Крепление балки на двух—пяти амортизаторах не изменяет даже первой формы колебаний (кривая 1) и несколько изменяет собственные частоты за счет присоединенной массы верхних плит амортизаторов (см. табл. 2). Жесткость амортизатора влияет на форму колебаний балки, если отношение ql(a /g, пропорциональное силе инерции балки, соизмеримо с суммарной жесткостью амортизаторов. В рассматриваемом случае жесткость даже пяти амортизаторов составляла менее 0,5% от силы инерции на частоте 300 Гц. Демпфирующие свойства амортизаторов существенно влияют на динамическую податливость гёо, обратно пропорциональную логарифмическому декременту Д (табл. 3), где К — [c.69]

Рис. VII.4. Виброизоляция U, обеспечиваемая амортизатором с промежуточной массой уИо (или двухкаскадным амортизирующим креплением с разделяющей каскады жесткой конструкцией, имеющей массу М ) при отсутствии трения и при вязком трении в упругих элементах амортизатора. Для сравнения штрихами показаны кривые виброизоляции, соответствующие случаю, когда амортизатор не имеет промежуточной массы при этом Сд = = ai aa/( ai + Саа) Ra= Ru= RaiRaJ(Rai- - Rad- Наклон, прямолинейных участков кривых составляет 6, 12 и 24 дБ на октаву

Зависимости, характеризуюш,ие эффективность двухкаскадного крепления, существенно усложняются, если массу Мд нельзя считать жесткой. Аналогично показанному на рис. VII.4 и VII.5 эффекту одной промежуточной массы крутизна кривой виброизоляции увеличивается после каждого нового незадемпфированного резонанса. Однако при большом числе таких близких друг к другу резонансов возникает положение, сходное с представленным на рис. VII.9 провалы, обусловленные резонансами, отклоняют кривую и вниз от прямой 2, к которой эта кривая вплотную приблизилась после низкочастотного резонанса. Может оказаться, что густо расположенные незадемпфированные или слабо задемпфи-рованные резонансы будут значительно удалены в сторону более высоких частот от резонанса, обусловленного колебаниями массы Мо на амортизаторах. Тогда кривая U успеет на ограниченном участке после этого резонанса подняться выше соответствующей штриховой прямой, указывающей, как это сделано на рис. VII.4, ход кривой виброизоляции при VHq = 0. [c.331]

Крепление штампов 6 — 360 Крепления прижимные в пазах стола 9 — 213 Крестовины карданов — Марки сталей II — 82 Кривая антифрикционная — см. Трактрисса Кривая логарифмическая 1 (1-я)—195 Кривая на поверхности — Кривизна 1 (1-я) — [c.123]

Кулачки могут быть постоянными или сменными. Сменным момгет быть либо весь кулачок (фиг. 101, а], либо кривая (планка), прикреплённая к поверхности барабана или диска (фиг. 101. б). Крепление кулачков на валу осуш,ествляется силами трения (затяжкой), при помощи муфт с мелким торцевым зубом, штифтами или шпонками. Для снятия и надевания кулачка на вал либо делают прорезь на кулачке, либо разрезной вал, (если кулачок помещается не на конце вала). Более удобна смена всего комплекта кулачков, сидящих на оправке. В этом случае значительно экономится время на повторную наладку автомата. [c.108]

В первом варианте крепления четыре длинные виброизолирующие балки устанавливались между дизелем и амортизаторами типа АПМ (с промежуточной массой [3]). В этом варианте проставки могут рассматриваться как часть корпуса машины. На рис. 2, а представлены общие уровни вертикальных составляющих виброускорений на верхних болтах амортизаторов, расположенных в различных частях машин (кривая 1). Для сравнения здесь же (кривая 2) нанесены общие уровни в тех же точках при установке дизеля на те же амортизаторы, но без решетчатых балок. Из рис. 2 видно, что применение решетчатых виброизолирующих проставок уменьшает уровни вибраций на амортизаторах от О до 17 дБ. Наибольший уровень вибраций в этих точках при применении проставок не превышает 100 дБ, в то время как без проставок наибольший общий уровень достигает 115 дБ (у ПКВМ). [c.25]

На рис. 3, а представлены спектрограммы вертикальных составляющих виброускорений на одном из амортизаторов (кривая 1) и на лапе дизеля (кривая 2) у ПКВМ в первом варианте крепления, а также в той же точке на лапе дизеля при его установке на амортизаторы без проставки (кривая 3). Из этого рисунка видно, что снижение общего уровня вибраций на верхних болтах амортизаторов благодаря проставке достигается за счет подавления высо- [c.25]

Как показывают теоретические оценки, поток энергии высокочастотных вибраций в фундамент в третьем варианте крепления проставки меньше, чем в первом варианте. Для проверки этого положения был проделан эксперимент, в котором две короткие виброизолируюш,ие балки и присоединенные к ним через промежуточную плиту амортизаторы были перевернуты таким образом, что амортизаторы оказались сверху соединенными с лапами дизеля, а решетчатые проставки крепились непосредственно к фундаменту. При такой установке промежуточная плита осталась без изменения между проставкой и амортизаторами, поэтому переворачивание существенно не повлияло на частоту основного резонанса промежуточной плиты (200 Гц), но привело к снижению вибраций на более высоких частотах. Это хорошо видно из рис. 4, на котором изображены спектры вибраций в одной из точек фундамента у ПКВМ, причем кривая 1 соответствует установке решетчатой проставки на амортизаторы (первый вариант), а кривая 2 — установке проставки на фундамент под амортизаторы (третий вариант). Разница в уровнях в некоторых участках спектра достигает 15 дБ. Наряду с этим наблюдалось увеличение обш,их уровней вибраций на лапах машины па 2—6 дБ. [c.28]

Червячные фрезы конусные (фиг. 165) применяются для нарезания конических колес с криволинейными зубьями, очерченными по кривым, близким к эвольвенте, на станках 75FK и 200FK. Профиль зуба фрезы располагается на образующей делительного конуса с углом при вершине 60°. Образующая делительного конуса слегка вогнута. Стрела прогиба 0,015от. По этой причине толщина зубьев на малом диаметре фрезы больше на 0,01—0,02т, чем на большом. Зубья у конической фрезы изготовляются фланкированными на расстоянии 0,8/и от делительной прямой ножка зуба утолщается под углом 5°. Очертание дна впадины между зубьями по типу I или II вызвано необходимостью облегчить выход круга при шлифовании профиля. Базой крепления фрез в шпинделе станка служит конусный хвостовик конусностью 1 20. [c.385]

Кран состоит из ходовой рамы с флюгерами и ходовыми тележками шарикового опорно-иоворотного круга новоротной платформы с установленными на ней грузовой и стреловой лебедками, механизмом поворота и противовесом колонны стрелы стрелового полиспаста с расчалом и кабины. Ходовая рама представляет собой сварную конструкцию, но углам которой имеются проушины для крепления флюгеров, опирающиеся на четыре двухколесные ходовые тележки. Примеиение флюгеров обеспечивает проход крана по кривым радиусом 7 м и позволяет при перевозке уменьшить транспортную ширину за счет их складывания. При работе крана два флюгера жестко скрепляются с рамой, а два других имеют возможность поворота относительно оси крепления, что облегчает проход крана по плохо уложенным путям. [c.267]

При наличии на каком-либо участке однопролетного трубопровода упругой промежуточной опоры (рис. 73, а) расчет производим аналогичным образом, приняв точку С крепления промежуточной опоры к трубопроводу за точку приведения. В этом случае упругая опора лишь увеличивает коэффициент жесткости системы и не оказывает влияния на величину приведенной массы. Действительно, если рассматривать трубопровод как систему с одной степенью свободы, то без упругой опоры расчетная схема имеет вид, изображенный на рис. 73, б, а при наличии упругой опоры появляется дополнительная жесткость с п (рис. 73, в). Для определения приведенной массы Мпр отбрасываем упругую опору, а правый конец (точка В) освобождаем и находим опорные реакции и кривую прогиба трубопровода. Приведенный коэффициент жесткости трубопровода с р вычисляем по прогибу точки приведения без учета упругой опоры, по конструктивным же данным последней находим ее коэффициент жесткости с п. Сум- [c.183]

Вычислим кривую статического прогиба лопатки пакета [66]. На отдельную лопатку пакета (рис. 84) действует равномерно распределерг-ная нагрузка от пара интенсивностью < и в местах крепления связей моменты [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...