Антифрикционная кривая -

На рис. 1,6 представлены кривые износа графитовых мате-риалов марки АО(Д) при работе в паре с контртелом, изготов-fy ленным из различных металлов, в зависимости от удельного Qv давления. На рис. I, в приведены аналогичные данные для гра-фита марки АГ(Е). л Антифрикционные свойства графитовых материалов мар-ки АО(Д) и АГ(Е) в условиях сухого трения характеризуются данными, представленными в табл. 9 [15]. [c.17]

Уменьшение толщины во времени под нагрузкой характерно также и для прослоек, пластичных -смазок, полимерных и в меньшей степени металлических антифрикционных покрытий. В зависимости от природы материала смазочной прослойки может изменяться характер деформационных кривых, по которым ведется расчет реологических характеристик (модуля упругости, высокоэластичности, вязкости, истинного предела текучести и т. д.). Так, изменение толщины полимерных покрытий происходит в значительной степени из-за развития ползучести. Оказалось, что для этих видов смазочных прослоек характерно изменение свойств по толщине. Обнаружена зависимость высокоэластичной деформации полимерных покрытий от их толщины (рис. 11) [24 27]. [c.104]

Испытание на прирабатываемо с т ь [31] можно проводить способом испытания на краевое давление на целых подшипниках [51 [.Подшипник с испытуемым антифрикционным материалом устанавливается с заранее выбранным перекосом относительно вала. Испытание ведётся при постоянной скорости и при разных заранее выбранных нагрузках. Через равные промежутки времени (например 30 мин.) отмечается изменение температуры подшипника. При небольших углах перекоса кривая температуры (по времени) после начального подъёма снижается и в дальнейшем остаётся постоянной при некотором угле перекоса снижения температуры не происходит, и температура повышается до расплавления или заедания подшипникового материала. Предельный угол перекоса для данных условий испытания характеризует способность материала прирабатываться. [c.206]

Из ЭТИХ Кривых следует, что вязкость не является антифрикционной характеристикой смазки и масла менее вязкие в некоторых случаях дают меньший угол заклинивания (угол трения), чем более вязкие. Так, например, солидол при повышенных скоро- [c.146]

В отличие от металлов при трении стали о пластики особенно чувствительным параметром являются коэффициенты трения (кривые 1, 2 и 3 в верхней левой части рис. 6). Их величина и зависимость от условий трения могут служить критерием оценки антифрикционных свойств смазочных материалов. [c.88]

Баббиты на свинцовой основе по своим антифрикционным свойствам равноценны лучшим оловянистым баббитам, а в области жидкостного трения даже более эффективны благодаря меньшей работе трения. Перед заливкой вкладыша необходимо его омеднение. На фиг. 112 приведена кривая предельной нагрузки подшипниковой втулки с баббитом на свинцовой основе (с1 = 60 мм, I = 40 мм) при циркуляционной смазке. [c.161]

Антифрикционный диск, установленный в выточке ступицы колесного центра, передает боковые усилия, возникающие между буксой и колесной парой при прохождении электровоза в кривых. Для уменьшения износа буксы и ступицы колесного центра диски изготовляют из антифрикционного материала (древесной крошки и связующих смол). На боковых плоскостях диск имеет эксцентричные кольцевые канавки с отверстиями, служащие для улучшения смазки трущихся поверхностей. Диски как запасные части изготовляют нескольких градационных размеров толщиной от 30 до 37 мм, весом 4,4—5,5 кг. На [c.13]

Значение параметра Яа шероховатости поверхности трения вкладышей двигателей ЗИЛ-120, облицованных антифрикционным сплавом, в процессе эксплуатации изменялось у коренных в пределах 0,025—0,25 мкм и у шатунных 0,025—0,6 мкм. Среднее значение Яа составило у коренных вкладышей 0,102 мкм и у шатунных 0,08 мкм и неоднородность микрорельефа соответственно а = = 0,058 и а = 0,040 мкм. Кривые распределения параметра шероховатости Яа вкладышей показаны на рис. 57. [c.92]

Наконец, повышенная износостойкость чугунов в особенности высокопрочных с шаровидным графитом, делает их прекрасным материалом для коленчатых валов. Наличие графита в структуре чугуна улучшает его антифрикционные свойства и уменьшает износ шеек вала в условиях недостаточной смазки. На фиг 15 приведены кривые износа шатунных и коренных шеек коленчатых валов из стали и высокопрочного чугуна с шаровидным графитом [6]. [c.275]

На рис. 4 приведены кривые зависимости коэффициента трения от удельного давления для ряда исследованных антифрикционных материалов. Испытания проводились в условиях аналогичных испытаниям двух приведенных выше пар. Расположения кривых показы- [c.255]

Антифрикционные диски. В ступицы центров колёс электровозов, не имеющих буртов на шейках осей и роликовых букс, вставляются антифрикционные диски. Антифрикционный диск соприкасается с корпусом буксы (см. фиг. 57) и передаёт боковые усилия, которые возникают между буксой и колёсной парой при прохождении электровозом кривых. Чтобы уменьшить износ корпуса буксы, антифрикционный диск выполняется из кремнистой латуни, свинцовистой бронзы (фиг. 65) или из бронзы с баббитовой заливкой (фиг. 66). Для заливки применяется баббит марки Б16. [c.50]

Сопоставление антифрикционных свойств всех шести смазочных композиций (рис. 4) показало, что меньшее значение коэффициента трения в гидродинамическом и смешанном режимах имела композиция №1 (базовое моторное масло 1-й группы), что логично объясняется меньшей исходной вязкостью этого масла по сравнению с композициями 2-й группы. Композиция №2, несмотря на меньшую вязкость базового моторного масла, обнаружила высокое трение в гидродинамическом режиме по сравнению со всеми композициями 2-й группы, однако, в смешанном и граничном режимах сохранила тенденцию к снижению коэффициента трения. Наиболее низким уровнем трения и благоприятным (пологим) характером кривой отличалась композиция № 4. [c.96]

Антикоррозийное азотирование стали 7 — 521 Антипараллелограм шарнирный 2 — 75 Антисептики для древесины 4 — 278 Антифрикционная кривая — см. Трактрисса Антифрикционные материалы металлокерамические — Физико-механические свойства 4 — 257 [c.13]

Цепная линия и антифрикционная кривая (трактрисса). Обыкновенная цепная линия представляет кривую равновесия вполне гибкой нити, подвешенной в двух точках, нагрузка которой везде пропорциональна длине нити. [c.140]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Симметричные гидроцилиндры конструируют по жесткой и шарнирной схемам. В жесткой схеме направляющие плунжера должны воспринимать весь реактивный изгибающий момент, возникающий на гидроцилиндре при его работе. Увеличение значений допускаемого момента является одной из основных задач совершенствования гидроцилиндров. На рис. 49 показан пример ограничения моментов на гидроцилиндрах фирмы S hen k грузоспособ-ностью 100 кН с ходом 100 мм. Нижняя кривая 1 ограничивает момент, воспринимаемый гидростатическими опорами (см. рис. 48, в), верхняя кривая 2 соответствует возможностям совместной работы гидростатических опор с пластмассовой облицовкой (тефлон) направляющих. Применение антифрикционной облицовки, по данным фирмы, позволило поднять несущую способность опор гидроцилиндра более чем в 3 раза и снизило силы трения до исчезающе малых значений, составляющих десятые доли процента. Это позволило снизить вес гидроцилиндров более чем в 2 раза и поднять предельные скорости до 20 м/с. Фирма S hen k выпускает цилиндры четырех серий [c.256]

Крепление штампов 6 — 360 Крепления прижимные в пазах стола 9 — 213 Крестовины карданов — Марки сталей II — 82 Кривая антифрикционная — см. Трактрисса Кривая логарифмическая 1 (1-я)—195 Кривая на поверхности — Кривизна 1 (1-я) — [c.123]

В соответствии с изложенной методикой было испытано антифрикционное покрытие типа ВНИИНП-213 (с кремнийорганиче-ским связующим) толщиной 5—20 мк, нанесенное на металлическую основу различной твердости. Испытания проводились на воздухе при нормальной и повышенной (до 500° С) температуре. На рис. 3 показаны результаты испытаний, проведенных при нормальной температуре и диаметре сферы 2,3 мм. Кривые отражают зависимость критической нагрузки Р от твердости металла основы для разной толщины покрытия (5, 15, 20 мк). Испытания, проведенные при повышенных температурах (до 500° С), дали зависимости, показанные ыа рис. 4. Каждая кривая, выражающая зависимость критической нагрузки от температуры, соответствует различной твердости металла основы. [c.14]

На рис. 117 даны графики зависимости силы Pf и коэффициента трения / для эластомерных уплотнений, работающих в масляных средах, построенные на основании экспериментальных материалов [28, 401. Вследствие малого влияния давления на толщину масляной пленки при эластогидродинамической смазке коэффициент трения уменьшается с ростом давления (рис. 117, б). Зависимость коэффициента трения от скорости имеет более сложный характер и показана на рис. 117, в (кривая / — сухое трение, II — трение со смазкой). Во время непродолжительной остановки коэффициент трения резинового уплотнения по металлу обычно находится в пределах /о = 0,3 - 0,6 (для фторированных резин и резин с антифрикционным наполнителем /о = 0,15 - 0,25). Если остановка продолжительна, / растет до величины /о яь 0,8- -1,2, что показано штриховой кривой на рис. 117, в. [c.235]

В набивочных уплотнениях (см. рис. 1.6, ж) уплотнителем является специальная вязкоупругая набивка, обычно состоящая из основы, антифрикционных материалов и жидкой пропитки. Созданы материалы без жидкой пропитки в виде комбинации основы с композицией наполнителей. Набивка должна прижиматься к уплотняемым поверхностям контактным давлением с помощью силового элемента. Набивочные УПС применяют для герметизации конструкций, работающих под воздействием агрессивных сред и при повьпыенном трении (например, в аппаратах химических производств). Эксплуатационные характеристики набивочных уплотнений (кривые 6 на рис. 1.4) отличаются не только высокими давлением, скоростью скольжения и темпе ттурой, но и значительными утечками (F = 1,0... 10 см Vm ). Эти уплотнения при эксплуатации необходимо постоянно обслуживать. [c.19]

Кривая 2 соответствует трению в условиях нарушения режима избирательного переноса. Происходят увеличение концентрации легирующих элементов к поверхности, их сегрегация, изменение распределения в кристаллической решетке вплоть до образования новых фаз. Эти процессы приводят к разрушению поверхностных слоев и высокому износу. Распределение легирующих элементов в соответствии с кривой 2 характерно для сплавов с ограниченной растворимостью в твердом состоянии. Это сплавы систем Си — 5п, Си — Ве. На отдельных этапах эти сплавы могут иметь хорошие антифрикционные характеристики, например, бронзы бериллиевая БрБ2 [50] или оловянистая БрОФЮ—1, однако по структуре они нестабильны, следовательно, возможны фа-202 [c.202]

Как материалы для поршней, высокими качествами обладают алюминиевые сплавы, богатые кремнием, так называемые силумины. Они весьма коррозиоустойчивы, обладают большим пределом пропорциональности при высоких температурах и меньшим линейным расширением. На фиг. 54, а и б показаны кривые изменения прочности для различных сплавов с увеличением температуры. Из поршневых сплавов обращает на себя внимание сплав ЕС-124. На фиг. 55 показана структура этого сплава, обладающего антифрикционными свойствами. [c.47]

Исследования антифрикционных свойств и изнашивания пар трения проводились на реконструированной машине трения МИ-Ш при скорости скольжения 0,7 м/с и смазке дистиллированной водой. Трение образцов осуществлялось по схеме Амслера вращающийся ролик диаметром 40 мм, шириной 10 мм с наплавленной наружной поверхностью по неподвижному образцу— плоской колодочке размерами 10X10X23 мм. Наплавка производилась на сталь 12Х18Н10Т несколькими слоями. Образец термообрабатывался, а наплавленный металл шлифовался до толщины 5—7 мм. Перед испытаниями образцы прирабатывались для образования лунки контакта на плоской колодочке площадью более 0,2 см под нагрузкой 1,5 кгс. Зависимость интенсивности изнашивания /, и коэффициента трения от давления р испытуемых пар трения получали при ступенчатом увеличении нагрузки до предельного его значения (критической точки), где наблюдалось резкое возрастание износа и коэффициента трения (зона пластических деформаций). В этом случае испытания при постоянной нагрузке продолжали в течение 1 ч до стабильного значения момента трения, производя замеры через каждые 10 мин. После этих испытаний, используя полученную лунку на плоском образце, по схеме ролик — вкладыш при постоянном давлении 10 кгс/см производились сравнительные испытания образцов в течение 5 ч. Результаты изнашивания исследованных пар трения даны иа рис. 84 и 85. Из рисунков видно, что более высокие антифрикционные свойства и износостойкость (в 2—10 раз) имеют пары трения стеллит — сталь (кривые 4, 5, 6) в сравнении с парами сталь — сталь (кривые 1, 2, 3). При этом коэффициент трения составляет 0,1—0,25 вместо 0,3—0,6. [c.168]

Результаты сравнительных испытаний для установления, зависимости шероховатости обработанной поверхности от времени приведены на рис. 73. Кривая 1 характеризует работу кру-га, связка которого состоит из эпоксидной смолы (без твердой смазки). Кривая 2 характеризует работу круга, в связку которого добавлено 5% Мо5г. Из рисунка видно, что введение в абразивный инструмент твердой смазки обеспечивает более высокое качество обрабатываемой поверхности. Дисульфид молибдена в абразивном инструменте придает связке антифрикционные свойства, вследствие чего снижаются силы резания и поэтому уменьшается износ круга. Замер износа круга определяли взвешиванием на аналитических весах и линейно при помощш индикатора. Изучением износостойких характеристик абразивных кругов указанных двух видов установлено, что износ кругов с твердой смазкой ниже, чем обычных. [c.144]

Эта машина позволяет определять важнейшие рабочие характеристики опытного подшипника (рабочая температура в нагруженной зоне, моменты трения, расходы смазки) для широкого диапазона нагрузок и скоростей, в желаемых условиях питания смазкой. Можно найти, таким образом, кривые нагрузки в зависимости от скорости (р —Рт ( )) для исследуемого материала при заданных тепловых режимах и рабочих условиях, с получением точных указаний, близких к реальным условиям работы, для соответствующего антифрикционного материала [6] некоторые опытные кривые, упомянутые в гл. VIII, были получены таким [c.428]

Методика испытаний состояла в экспериментальном определении зависимости коэффициента трения Г смазываемой пары образцов от параметра нагруженности X. (числа Герси). Первый параметр характеризует антифрикционные свойства исследуемого объекта, второй - режим работы трущейся пары. В итоге строилась зависимость Г от - так называемая кривая Герси-Штрибека, являющаяся универсальной характеристикой антифрикционных свойств подшипников. [c.92]

По результатам протоколов антифрикционных испытаний с помощью средств компьютерной графики строились кривые Герси-Штрибека. [c.93]

Сопоставление результатов антифрикционных испытаний смазочных композиций 1-й группы, представленное на рис.2, показало, что в гидродинамическом режиме композиция №2 уступила по антифрикционным свойствам композиции №1 максимальная разница значений коэффициентов трения составляет А.Г = 0,120 -0,105 = 0,015 или 12,5 %. Однако следует обратить внимание, что в отличие от №1 кривая композиции №2 не достигала зоны граничного трения (резкого роста коэффициента трения в области малых чисел Герси), т.е. возможно композиция №2 имела "запас" снижения трения в граничном режиме. По крайней мере, максимальный [c.94]

Из анализа кривых Герси-Штрибека композиции 2-й группы (рис.З) можно заключить следующее. В гидродинамическом режиме антифрикционные свойства композиции №3 (базовое моторное масло 2-й группы) и №5 практически одинаковы, в то время как композиция №6 уступила, а №4 превзошла "базу" на значимую разницу коэффициентов трения (Af = 0,113 - 0,105 = 0,008 или 7,1 %). В смешанном режиме разница коэффициентов трения "базы", композиций №4 и №6 лежала в пределах погрешности измерений (Af = 0,113 - 0,108 = 0,005 и Af = 0,108 - 0,103 = 0,005). В граничном режиме трения композиция №5 и, особенно, №4 имеют значимо меньшие коэффициенты трения по сравнению с №3, а именно, Af = 0,116 - 0,110 = 0,006 или 5,2 % и Af = 0,116 - 0,102 = [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...