Камеры Проектирование

В гл. 7 описаны оригинальные конструкции вихревых горело-чных устройств. Обоснованы условия расчета и проектирования эффективных вихревых горелок. Показаны особенности организации рабочего процесса. Приведены примеры практического использования вихревых горелок. Рассмотрены вопросы организации самовоспламенения в камере энергоразделения вихревых [c.5]

Расчет защиты по направлениям вверх от ПГ и по оси ПГ в сторону приемной камеры показал, что определяющим является излучение из ПГ. Захватное у-излучение в этих направлениях не конкурирует с излучением из теплоносителя. Ориентируясь на мощность дозы излучения 1,4 мр/ч вместо принимаемой ранее 0,7 мр/ч, уменьшим толщину защиты по обоим направлениям до 155 см. При этом появляется небольшой участок над приемной камерой ПГ, где мощность дозы может оказаться около 2 мр/ч вследствие суммирования излучений от камеры ПГ и подходящего к ней трубопровода. Такое местное увеличение мощности дозы легко ликвидировать наложением на бетон стальной пластины толщиной 2 с.ч. Окончательное решение этого вопроса может быть отнесено к последующей стадии проектирования защиты, на которой проводится более тщательный расчетный анализ. [c.327]

При проектировании фильма со скоростью 16 кадров в секунду явления, заснятые камерой СКС-1 со скоростью 2200 кадров в секунду, наблюдаются замедленными в 138 раз. Это позволяет рассмотреть и анализировать процессы, не различаемые при нормаль- [c.429]

Расчет сушильной установки при проектировании проводится в следующем порядке. По исходным данным (к которым относятся производительность, способы подвода теплоты к материалу и нагрева теплоносителя, ф к, размеры и масса изделия, параметры режима Тс и фв и скорость теплоносителя при конвективной сушке) определяются Л/вл, Шв и ц. Затем рассчитывается общая продолжительность сушки Го, для чего используются методы и уравнения (10.9), (10.10), (10.12) и (10.13), дополнительные справочные данные по технологии изготовления и др. В зависимости от Го находится необходимое время пребывания материала в камере сушильной установки, выбирается соответствующая [c.369]

Проблема смешения потоков в струях имеет важное значение при проектировании камер смешения и, в частности, при установлении их длины. Тем не менее ответ на вопрос о возможности или невозможности осуществить смешение заданных на входе в данный эн ектор потоков в некоторых случаях можно дать на основании написанных ниже общих уравнений сохра- [c.114]

В 1937 г. А. М. Люлька был разработан проект турбореактивного двигателя с осевым компрессором и кольцевой камерой сгорания, на несколько лет опередивший появление аналогичных проектов за рубежом. В 1943—1944 гг. под его же руководством в Центральном институте авиационного моторостроения был построен экспериментальный турбореактивный двигатель С-18 (рис. 104). Тогда же (1940—1945 гг.) в ЦИАМ велась разработка оригинальной конструкции авиационного газотурбинного двигателя с трехступенчатой газовой турбиной, с трехступенчатым центробежным компрессором и с системой испарительного жидкостного охлаждения по схеме, предложенной в 1935 г. проф. В. В. Уваровым. С 1945 г. к проектированию турбореактивных двигателей помимо группы А. М. Люлька были привлечены большие конструкторские коллективы А. А. Микулина,В. Я. Климова и других ОКБ и значительно увеличены объемы необходимых теоретических и экспериментальных исследований. К этому же времени относится начало работ по изысканию жаропрочных материалов для газовых турбин двигателей во Всесоюзном институте авиационных материалов (ВИАМ). [c.369]

Сущность проектирования пневматических измерительных приборов с удовлетворительными динамическими характеристиками сводится к максимальному приближению переходного процесса к статической (кинематической) характеристике прибора. Другими словами, выбор параметров прибора надлежит стремиться обеспечить так, чтобы это приводило к понижению порядка соответствующего дифференциального уравнения (в пределе до нулевого), к замене динамики прибора в целом динамикой переходного процесса его камеры при сохранении требуемого быстродействия. В случаях, когда это невозможно или нецелесообразно из-за быстрого падения метрологических характеристик в статике, помимо сокращения величины коэффициентов дифференциального уравнения (58) надлежит обеспечить их соотношение друг с другом для исключения нежелательной колебательной составляющей переходного процесса. [c.92]

В связи с этим в настоящей статье теоретически и экспериментально исследуется зависимость длительности переходного процесса, динамической погрешности и времени запаздывания пневматических приборов от параметров процесса наполнения измерительной камеры при использовании нелинейных отрезков характеристики h (s), а также от величины скорости изменения зазора S. Полученные данные позволяют уточнить существующие методы оценки динамических свойств пневматических приборов с датчиками давления при их проектировании, испытании и эксплуатации для случая равномерного изменения измерительного зазора во времени. [c.120]

Рассмотрим основные принципы расчета и проектирования ионизационной камеры с излучателем. Известно, что ток, возникающий в ионизационной камере под действием излучения, является функцией многих величин интенсивности излучателя напряжения, приложенного к электродам камеры плотности и состава газа в камере [4]. [c.281]

Расчёт сушильной камеры с паровым подогревом. Задание на проектирование сушильной камеры должно содержать в себе следующие данные а) тип камеры (проходная, тупиковая, конвейерная) и принятые габариты б) характеристику изделий (ма- [c.277]

При проектировании сушильной камеры должен быть рассчитан тепловой баланс последней. [c.278]

Паровое хозяйство. Производственный пар расходуется главным образом на подогрев сушильных камер, ванн химической подготовки и воздуха приточной вентиляции. Количество пара, потребное для нагрева различных ванн, можно подсчитать, пользуясь указаниями, приведёнными в главе Проектирование цехов металлопокрытий". [c.291]

При проектировании окраски распылением крупных и средних изделий приходится решать вопрос экономичности применения этого метода в связи с большими объёмами отсасываемого распылительными камерами воздуха. [c.292]

Проведенные на этой установке опыты позволили впервые получить данные о работе контактной камеры экономайзера при высокой температуре исходной воды. Эти данные были впоследствии использованы при проектировании промышленных установок па Бердичевской электростанции. Следует отметить, что обе описанные выше опытные установки предназначались в первую очередь для определения степени нагрева воды и охлаждения газов в зависимости от геометрической характеристики насадки и режимных параметров. Теплообмен и аэродинамическое сопротивление изучались попутно, поэтому точность полученных результатов по теплообмену сравнительно невелика. К тому же опыты проводились в ограниченном диапазоне начальной температуры газов и только в слое беспорядочно лежащих колец малых размеров. [c.51]

Б. Камера распределения. Ширина приемного сопла йпв. При проектировании струйных элементов возникает задача оптимизации величины проходного сечения приемного сопла с целью максимального использования энергии потока питания. Сложность решения этой задачи заключается в том, что расход и давление в приемном канале во время работы струйного элемента с различными нагрузками — величины переменные и взаимозависимые. Критерии оптимизации могут быть самыми различными в зависимости от назначения струйного элемента. Наиболее общим критерием оптимальности является обеспечение условного максимального КПД (или максимального коэффициента передачи энергии) элемента [c.291]

Кризис теплообмена 2-го рода всегда имеет место в прямоточных котлах, поскольку в них паросодержание среды изменяется от О до 1. Кризис особенно опасен в газо-мазутных котлах, где значения q могут составлять 400-10 вт/м и даже выше. При таких высоких значениях q скачки температуры стенки в момент кризиса могут достигать 100° С и более. Поэтому при проектировании газо-мазутных котельных агрегатов необходимо принимать меры к правильному размещению экранов в топочной камере и выбору оптимальных значений массовых скоростей пароводяной среды. [c.25]

Иую шайбу с отверстием диаметром, равным 8—10 мм. Практика эксплуатации котлов с выносными циклонами показывает, что проведение указанных ограничительных мероприятий по продувке позволяет полностью избежать каких-либо циркуляционных неполадок, связанных с непрерывной или периодической продувкой. Как показала практика пуска и наладки котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, непосредственный обогрев экранных труб этих контуров факелом при растопочных режимах может вызывать перегрев и в дальнейшем пережог этих экранных труб. Дело в том, что по условиям сепарации и получения сухого пара все экранные контуры включаются в выносные циклоны не в водяной объем, а в паровой, в связи с чем пароотводящие трубы не полностью залиты водой, что в растопочный период создает для этого контура значительное дополнительное сопротивление пароотводящих труб. Поэтому в этих контурах возникновение естественной циркуляции значительно запаздывает по сравнению с остальными циркуляционными контурами котла. В связи с этим при растопке котла и прогреве топки, особенно газомазутными горелками, необходимо полностью исключать возможность местного обогрева этих экранных труб за счет непосредственного касания их факелом. Такой местный обогрев очень часто может иметь место в узких топочных камерах с шириной топки 3,0 м, где расширяющийся газомазутный факел может непосредственно обогревать ряд труб экранов, расположенных на боковых стенках топки. В неглубоких топках может иметь место обогрев факелом труб заднего экрана. Местный обогрев экранных труб за счет факела при условии отсутствия циркуляции в этом контуре может приводить к образованию местного парового пузыря, который вызывает перегрев труб, что в дальнейшем при повторении приводит к появлению раздутия, свищей и разрывов экранных труб. По этим причинам растопка и прогрев топочной камеры котлов, имеющих экранные контуры с выносными циклонами, должны производиться крайне осторожно. При проектировании этих топочных камер растопочные газомазутные горелки должны располагаться таким образом, чтобы трубы экранных контуров с выносными циклонами не попадали в зону непосредственного обогревания и касания факела этих горелок. [c.172]

Проектирование топочных камер газомазутных котлов в СССР осуществляют согласно нормам тепло вого расчета [Л. 2-10], исходя из теплового напряжения 250 10 ккал м Ч. При размещении горелок расстояние между их осями и до экранов стремятся выдержать по возможности одинаковым. Каких-либо указаний о выборе пропорций топочной камеры и влиянии их на горение и теплообмен не имеется. [c.31]

В топочной камере золовые отложения образуются в результате налипания на трубы расплавленных или размягченных частиц золы. Шлакованию подвержены радиационные поверхности нагрева, особенно в зоне активного горения, а также ширмовый пароперегреватель, трубы котельного пучка (фестона) и конвективного пароперегревателя при увеличении температуры продуктов сгорания на выходе из топки выше допустимого значения, зависящего от температуры плавления золовых отложений. Эти свойства отложений принимают во внимание при проектировании котла, а также выборе и размещении в топочной камере средств очистки радиационных поверхностей нагрева. [c.50]

Учитывая изложенное, при проектировании газомазутных котлов температура продуктов сгорания на выходе из топочной камеры выбирается таким образом, чтобы температура стенки пароперегревателя была не выше допустимых предельных значений, что позволит избежать явлений высокотемпературной коррозии и загрязнений во всех режимах эксплуатации котла. [c.56]

Серьезные конструктивные задачи возникают при проектировании горячих газоходов, связывающих камеры сгорания с газовыми турбинами, в тех случаях, когда речь идет об установках с отдельными (неблочными) камерами. [c.196]

В последние годы закрутку потока стали широко использовать для интенсификации процесса горения. При создании эффективных фронтовых устройств камер сгорания в воздушно-реактивных двигателях, для стабилизации фронта пламени в различных камерах сгорания, при создании эффективных горелочных устройств, плазмотронов с вихревой стабилизацией все большее применение находят потоки с различной интенсивностью закрутки. Это обусловливает актуальность работ, направленных на понимание и описание термогазодинамики закрученных течений как при окислительно-восстановительных экзотермических химических реакциях, так и в их отсутствие. Необходимо вооружить практику методиками экономного расчета и проектирования технических устройств с закруткой потока, а сами устройства сделать более эффективными и экологически чистыми. [c.7]

Успешный запуск вихревых горелок и воспламенителей, работающих на жидком топливе в основном определяется условиями в перфокамере и гарантируется рабочим диапазоном соотношения плошадей проходных сечений отверстия диафрагмы и соплового ввода. На рис. 7.10 показаны экспериментально полученные соотношения, позволяющие в процессе проектирования выбирать сочетание размеров и F , обеспечивающих стабильность запуска. Область устойчивого запуска офаничена линиями 7 и 2 Режимы, лежащие выше кривой 1 характеризуются пониженным давлением в перфорированной камере и, как следствие ухудшением процесса запуска. Нижняя фаница (кривая 2) зависимости рассчитанная в работе [И], определяет достижение критического режима истечения из отверстия диафрагмы. В полете фаница устойчивого запуска зависит от отношения давления на входе в воспламенитель к давлению в камере сгорания tiJ = Для [c.320]

Проблема ремонтоспособности загрязненного оборудования едва ли не самая главная и наиболее трудная проблема радиационной безопасности в атомной промышленности. Причина этого заключается, в частности, в известных трудностях дезактивации оборудования, его демонтажа и транспортировки. Поэтому при проектировании защиты от источников нзлучення необходимо предусматривать решения, обеспечивающие безопасную ремонтоспособность атомной техники. Например, в транспортных галереях с технологическими растворами ревизия за состоянием целостности труб может осуществляться при помощи подвижных защитных камер (так называемых танков) с окнами из свинцовых стекол, или перископами. Пользуясь подобными камерами, можно выполнять и отдельные ремонтные работы смену вентилей, сварку и замену участков труб и т. д. Следует также предусматривать систему дезактивации оборудования и помещений зон I и II, а также специализированные цеха (или мастерские) по ремонту загрязненного оборудования. Все более широкое применение находит контроль за оборудованием и процессами при помощи телевизионной техники. В проблеме ремонтоспособности большую роль играют достаточно мобильные конструкции местных (чаще всего теневых защит). Особое внимание следует уделять защите от излучения при проведении ремонтных работ в аварийных ситуациях. [c.194]

На некотором расстоянии от сопла, в сечении Г — Г, называемом граничным сечением, пограничный слои струп заполняет все сечение смесительной камеры. В этом сечении уже нет областей невозмущенных течений, однако параметры газа существенно различны по радиусу камеры. Поэтому, и после граничного сечеипя в основном участке смеснтельной камеры продолжается выравнивание параметров потока по сечению. В конечном сечеиии камеры, отстоящем в среднем на расстоянии 8—12 диаметров камеры от начального сечения, получается достаточно однородная смесь газов, полное давление которой р1 тем больше превышает полное давление эжектируемого газа Р2, чем меньше коэффициент эжек-цпи п. Рациональное проектирование эжектора сводится к выбо-бору таких его геометрических размеров, чтобы прп заданных начальных параметрах и соотношеппи расходов газов получить наивысшее значение полного давления смеси, либо ири заданных начальных и конечном давлениях получить наибольший коэффициент эжекции. [c.497]

Сварные швы в камере следует выполнять с наименьшими сечениями, обеспечивающими полную провариваемость и в то же время минимальную затрату наплавленного металла. Для удобства их следует располагать так, чтобы по возможности избегать потолочной сварки (см. рис. III.3, а) и перекрестий на стыках. Для компенсации погрешностей размеров листов по ширине, которые приводят к набегающей ошибке, одно из средних звеньев иногда выполняют с припуском и окончательно подгоняют при монтаже, производя на нем сбойку при сборке с двух сторон. При проектировании предусматривают стяжки, распоры и накладки, необходимые при сборке камеры. Ширину звеньев выбирают исходя из ширины стандартных листов (6 1,6 м). В диаметральной плоскости образующие звеньев сопрягают под углом г з > 160° (см. рис. III.4). Если длина звена больше листа, то звенья выполняют составными из нескольких частей и сваривают при монтаже. [c.63]

Для проектирования и эксплуатации сушильных, вентиляцион-но-увлажнительных, а также охлаждающих устройств (градирен, брызгальных бассейнов) необходимо знать свойства влажного воздуха. В сушильных камерах сушильным агентом является подо- гретый воздух, поглош,ающий влагу из высушиваемого материала. Подогрев воздуха осуществляется в калориферах. [c.63]

На рис. 31 кривая 1 построена теоретически по В. И. Заборову, кривая 2 измерена Ю. И. Шнейдером в звукомерных камерах Московского научно-исследовательского проектного института типового и экспериментального проектирования. Была рассчитана и измерена звукоизолирующая способность бетонной стены толщиной 12 см. [c.90]

И. П. Бернацкий выполнял работу по рациональному проектированию овальных зубчатых колес для счетчиков расхода жидкости. Назначением работы было упрощение обработки некруглых колес и повышение герметичности камеры, создаваемой между круговым внутренним цилиндром кор-пуса счетчика и внешним овальным ци-линдром колеса. Н. С. Яблонский яв-лялся ответственным исполнителем темы, посвященной расчету и производ-ству многовитковых зубчатых колес. [c.27]

Многие консвдт тивные параметры РПУ (радиальный зазор о между вращающимся ротором и неподвижным статором, ширина щелей а и промежутков между ними Ьу радиус рабочей камеры радаус внешней поверхности ротора , толщина стенок ротора и статора а также скорость вращения ротора W существенно влияют на его гидромеханические и акустические характеристики. Кроме того, аЛфек-тивность применения устройства для интенсификации технологических процессов в значительной степени зависит от энергетических затрат. Однако, в научно-технической литературе практически нб приводятся обоснованные методы энергетического расчета и оптимального проектирования подобных РПУ аппаратов большой единичной мощности. [c.31]

Таким образом, при проектировании непрерывно действующих сушил для песчано-масляных стержней необходимо 1) предусмотреть зоны а) подогрева, которая одновременно является зоной испарения влаги из сырых, стерлшей, б) окисления и полимеризацип масел, в) методического охлаждения стержней до температуры, при которой прекращается выделение акролеина 2) обеспечить правильный отвод газов и хорошее уплотнение стен, свода и смотровых окон сушил 3) предусмотреть устройство взрывных панелей, которые в случае взрыва летучих открываются под напором взрывной волны, предоставляя выход образующимся газам. Для камерных сушил, учитывая, что охлаждение сушил вместе со стержнями до температуры 50—75° неэкономично, следует предусмотреть рядом с сушильными камерами для масляных стержней хорошо вентилируемые охладительные камеры. [c.129]

Задание на проектирование. В состав задания на проектирование включаются следующие сведения а) годовая производственная программа подлем ащих высушиванию пиломатериалов с распределением по породам древесины, размерам (толщина, ширина, длина) и назначению б) данные о начальной (до высушивания) и конечной влажности пиломатериалов в) данные о возможности получения пара для проектируемых сушильных камер, характеристика и параметры пара (давление, температура, влажность), а также стоимость 1 m пара (пар требуется сухой, насыщенный, нормальное давление пара в точке ввода в сушильную камеру должно составлять i—4 ати г) генплан предприятия, данные о грунтах, уровне грунтовых вод, режиме их колебаний и т. д. Если сушильная камера проектируется внутри производственного цеха, то в распоряжении проектировщика должны быть подробные строительные чертежи цеха с обозначением технологических потоков и рабочих мест. [c.254]

Задачами проектирования установок для сушки древесины являются а) выбор системы и конструкции установки в соответствии с конкретными условиями производства б) определение размеров установки или числа сушильных камер в) расчёт элементов оборудования установки—калорифера, вентиляторов, приборов наружного воздухообмена (в газовых установках вместо калорифера — расчёт топки и искроотделителя) г) определение потребного расхода тепла, пара и электроэнергии. [c.254]

В настоящее время создание модели промышленного термоядерного реактора сдерживается нерешенными инженерными проблемами, главной из которых является отсутствие подходящих материалов для стенок бланкета и узлов реактора. Наибольшее достижение получено в исследовании Токамака . В 1975 г. в результате усилий многих научно-исследовательских и конструкторских организаций и заводов в СССР была создана большая термоядерная установка Токамак-10 . Предполагается, что на этой установке будут получены данные, необходимые для проектирования демонстрационного термоядерного реактора Токамак-20 , в котором ток в тороидальной камере будет достигать 5—6 миллионов ампер, а объем плазмы — 400 м . Этот демонстрационный реактор позволит продолжительно работать с дейтериево-тритиевой плазмой и детально изучать поведение материалов в мощном потоке нейтронов, а также решать ряд инженерно-технических вопросов термоядерной энергетики, К ним относятся создание жаро- и радиационно-стойкого материала стенки реактора, создание сверхмощной электромагнитной системы из сверхпроводников, отработка всех конструктивных узлов и технологических систем на длительный (до десятка лет) ресурс работы и т. д. [c.15]

Под экономайзеры переоборудуются ранее установленные золоуловители котлов, поскольку надобность в них при работе на газе отпадает. Подобное решение исключает трудности компоновки, облегчает проектирование и удешевляет строительномонтажные работы. Правда, оно не лишено и недостатков. Переоборудование под экономайзеры корпусов золоуловителей, как правило, не позволяет полностью использовать уходящие газы котлов, поскольку допускаемые скорости газов в насадоч-ной контактной камере экономайзера ниже, чем в золоуловителях. Поэтому для обеспечения нормальной работы экономайзеров приходится часть газов перепускать через байпасный газоход [47]. [c.38]

О путях предотвращения уноса воды из контактной камеры и конденсации водяных паров в газовом трасте при проектировании новых объектов подробно рассказано в гл. VII. Эти пути были применены в процессе эксплуатации ряда объектов и проверены на практике. Основные из них следующие 1) поддержание в контактной камере умеренной скорости газов. Если это не предусмотрено расчетом, необходимо устроить байпасирова-ние части газов. Байпасирование полезно также с точки зрения повышения температуры газов в газоходах и дымовой трубе [c.237]

Рассмотрим моностабильный струйный элемент с соосно расположенными питающим и приемным соплами (рис. 10.7, а). При проектировании такого элемента обычно задаются расходом Qn либо давлением Рп питания. Необходимо определить следующие геометрические параметры h, йу, с, t, у, S, ОпБ, йс, I, Q, конфигурацию каналов сопл питания, управления и выходных каналов. Кроме того, требуется определить расход Qy и давление Ру струи управления, необходимые для отклонения струи питания на требуемый угол 0. Для удобства расчетов разделим струйный элемент на три зоны А—входной участок сопла питания Б — камера распределения В — выходной участок струйного элемента. [c.289]

Все же иногда повторных расчетов (во втором приближении) избегать не следует, например при проектировании экспернмен-тальных или сильно модернизированных установок, не имеющих прототипов в прежней практике газотурбостроения. В этих случаях рекомендуется по возможности упростить первый расчет, пренебрегая некоторыми второстепенными факторами, например утечками рабочего агента, измеряемыми коэффициентом б, и влиянием величины р. При расчете цикла в первом приближении можно в формулах (279), (280) и (281) принять (1 + Р) и (1 — б) равными единице. Конечно, это можно рекомендовать лишь в том случае, если расчеты второго приближения будут необходимы. Простейший цикл связан со значительным уменьшением, экономичности (простота не дается даром ). Прежде всего, газы, уходящие из турбины в атмосферу, уносят с собой значительное количество неиспользованной тепловой энергии. Для ее утилизации приходится вводить в схему регенератор, в котором можно было бы создать теплообмен между горячими отработавшими газами и сравнительно холодным потоком воздуха, текущего из компрессора в камеру сгорания. Как и в паросиловых установках, такой внутренний регенеративный теплообмен приводит к существенному увеличению экономичности цикла (рис. 49). [c.156]

Проектирование и выпуск современных турбомеханизмов, отличающихся высокими оборотами (до 16000—40000 об1мин), высоким давлением перекачивающей среды (350 кГс1см ), высокой температурой рабочих газов (свыше 800°С) и управляемых с дистанционных пультов нажатием кнопки, требуют большой опытно-исследовательской работы. Для проведения этой работы на заводе созданы лаборатории аэродинамическая, регулирования, гидравлическая, камеры горения и теплообменных аппаратов и др. Совместно с научно-исследовательскими институтами завод решает некоторые важные проблемы. Например, можно отметить совместную работу завода с Институтом машиноведения по созданию подшипников, работающих на водяной смазке. Такие подшипники уже проверены в эксплуатации. [c.489]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...