Запуск и устойчивость ТНА

На устойчивость запуска влияет и относительный объем перфорированной камеры сгорания /С2 , где — объем камеры энергоразделения — объем перфорированной камеры. [c.320]

Вихревые горелочные устройства с запуском на основе самовоспламенения могут быть использованы для организации аэродинамической стабилизации фронта пламени на стержневых вдуваемых радиально интенсивно закрученных струях — огневых жгутах факела продуктов сгорания [162, 177, 191]. Одно из свойств вихревых горелок — устойчивость вихревого огневого жгута — факела продуктов сгорания (рис. 7.21, 7.22) может быть с успехом использовано в энергетике для пуска топочных устройств различных агрегатов, в том числе и для запуска камер сгорания ГТУ. В экспериментах длина огневого жгута составляла 1,5—2 м при габаритах воспламенителя 070, длине 150 мм, давлении сжатого воздуха 0,6 МПа, температуре на входе 293 К, расходе сжатого воздуха 15 г/с и коэффициенте избытка воздуха а = 2. [c.332]

Предварительный подогрев жидкого топлива, интенсифицирующий испарение, позволяет получить в вихревой камере гомогенный состав, существенно облегчающий запуск и высокую устойчивость работы при сравнительно высокой полноте сгорания топлива Т1 = 0,99(9). Техническая характеристика горелочного устройства окислитель — сжатый воздух (давление — 0,1-0,6 МПа, расход 10,0 < С < 20 г/с), топливо (природный газ, керосин, дизельное топливо, отработка), расход G= 2- -3 г/с. Система подачи топлива — вытеснительная по магистрали, соединяющей горелку с вытеснительным бачком. Запуск горелки осуществляется открытым факелом через специальные продувочные окна. [c.351]

Насосы типа НОРД отличаются от насосов типа НЭМ способностью устойчиво откачивать газы в широком диапазоне давлений, а также повышенным давлением запуска. Однако насосы типа НОРД требуют охлаждения анодного электродного блока водой. [c.55]

В машинах других типов, например в металлорежущих станках, двигатель запускают до того, как рабочий орган станка приступил к резанию металла, и процесс резания начинается, когда работа двигателя уже соответствует устойчивой ветви характеристики. [c.38]

На четвертом этапе запуска как двигатель, так и муфта работают на устойчивых участках механических характеристик и система уравнений движения имеет вид [c.108]

Второй этап запуска начинается после достижения возрастающим моментом муфты значения, равного приведенному моменту сопротивления покоя. Закон изменения со и Ж на этом этапе сохраняется прежним. Скорость же турбинного колеса муфты монотонно возрастает, причем тем быстрее, чем меньше приведенный момент инерции исполнительного органа и турбинного колеса и чем меньше нагрузка. При равной нагрузке ускорение турбинного колеса больше в том случае, когда > / . В связи с этим при = 0,1/ муфта переходит в режим устойчивой работы раньше, чем двигатель при = / , наоборот, двигатель переходит на устойчивый участок характеристики, когда скорость турбинного колеса еще относительно мала. [c.113]

Четвертый этап запуска весьма непродолжителен. Он характерен резким перераспределением моментов муфты и двигателя ири относительно незначительном приращении скоростей колес. Связано это с тем, что на четвертом этапе как двигатель, так и муфта работают на устойчивых участках характеристик, где величина момента в значительной степени зависит от разности скоростей колес, а поскольку скорости колес в этот период близки к максимальным и очень мало отличаются одна от другой, даже незначительное их изменение ведет к резкому изменению величины разности скоростей. [c.114]

Пятый этап, на котором как муфта, так и двигатель работают в устойчивом режиме, продолжается до завершения запуска. [c.116]

Ускоренное движение конвейера вызывается усилиями, развиваемыми гидравлическими турбомуфтами приводов. Как было показано в 12, эти муфты в период запуска сначала работают на неустойчивых участках характеристик, а затем переходят в режим устойчивой работы. [c.162]

Масло. Слишком малая или слишком большая вязкость масла (а также низкая температура масла при запуске) нарушают условия жидкостного трения в подшипнике, в результате чего между шейкой и вкладышем начинается попеременное разрушение и восстановление масляной пленки, шейка не мол ет занять устойчивого положения в подшипнике и вибрирует. [c.483]

Поток р-излучения от источника i, модулированный обтюратором 2, проходит через стенку трубопровода 3 и создает в газе ионные пакеты 4, которые потоком газа уносятся в сторону приемника 5. Электрические сигналы, вырабатываемые приемником в момент прохождения мимо него ионного пакета, попадают на вход предусилителя 7 и, далее, по кабелю передаются па электронный преобразователь 5, который включает в себя усилитель, формирующие устройства и триггер с двумя устойчивыми состояниями. Сигналы с предусилителя 7, образуемые в момент прохождения ионного пакета мимо приемника, переводят триггер в одно из его устойчивых состояний. Сигналы, вырабатываемые модулятором 2 в моменты запуска ионных пакетов, также подаются на электронный преоб- [c.286]

Такая схема запуска и гашения развертки значительно повышает устойчивость показаний прибора и позволяет осуществить стабильную и достаточно точную градуировку прибора непосредственно по толщине. [c.351]

Укрепление устойчивости плановых заказов, регулирование их запуска, движения и выпуска создание необходимых запасов незавершённого производства [c.682]

После достижения устойчивой работы ПГ и получения перегретого пара осуществляется запуск промежуточного пароперегревателя. Перегретый пар дросселируется и подается в промежуточный пароперегреватель с температурой, при которой обеспечивается допустимый перепад температуры между разогретой конструкцией и поступающим паром. Промежуточный пароперегреватель в ПГ АЭС обычно установлен (см. подробнее в 2.1) по греющему теплоносителю либо перед основным пароперегревателем, либо параллельно ему и поэтому разогрет (перед впуском пара) до входной температуры греющего теплоносителя. По мере стабилизации температуры в промежуточном пароперегревателе конечное давление после дросселирования понижается до соответствующего давления пара, поступающего на перегрев из турбины, работающей в пусковом режиме или в режиме частичной нагрузки. [c.30]

Смазывающая способность является важнейшим эксплуатационным свойством, определяющим износ и трение при запуске машины, при высоких удельных давлениях на поверхностях трения, малой величине вязкости и высокой температуре рабочей жидкости, а также при резких колебаниях скорости и нагрузки. Смазывающая способность является одним из факторов, определяющих устойчивую работу машины на режиме двигателя при малых оборотах. [c.111]

На рис. 8.3 для сравнения показан примерный характер зависимости запаса устойчивости от Идр при открытой и закрытой ленте перепуска. Видно, что при малых и средних приведенных частотах вращения открытие ленты перепуска приводит к существенному возрастанию запаса устойчивости компрессора, а на больших п р запас устойчивости уменьшается. Причина проста на больших частотах вращения, близких к расчетным, все лопатки обтекаются практически безотрывно. Перепуск воздуха приводит к уменьшению осевых скоростей на последних ступенях и, следовательно, к срыву потока со спинок лопаток, в результате запас устойчивости уменьшается. Поэтому перепуск воздуха применяется на запуске и на средних частотах вращения. [c.137]

Кроме того (и это очень важно) регулирование турбины позволяет значительно расширить диапазон устойчивой работы двигателя и облегчить запуск двигателя. [c.208]

Для авиационных двигателей следует добавить малые габаритные размеры и массу. Основными типами камер сгорания являются трубчатые, кольцевые и трубчато-кольцевые. В большинстве современных конструкций камер сгорания для повышения качества организации рабочего процесса используют закрутку потока с помощью центробежных фо унок, фронтовых устройств и воздушных завихрителей, устанавливаемых перед основной кольцевой зоной горения камер сгорания с двухступенчатым сжиганием топлива, обеспечиваюших сравнительно низкий уровень вредных выбросов. На рис. 1.10 показан вариант конструкции современной камеры сгорания. Разработка и доводка камер сгорания КС — трудоемкий процесс, пока не поддающийся достаточно надежному теоретическому расчетному обоснованию. Обычно в первичной зоне КС создается область интенсивно закрученного вихревого потока, что сопровождается некоторым падением давления, но обусловливает появление таких важных положительных моментов, как повышение эффективности сгорания устойчивая работа равномерное поле температуры легкий запуск пониженная эмиссия загрязняющих веществ сравнительно малая длина камеры. [c.32]

Перфорированная камера снижала уровень скоростей в области возникновения первичного очага возгорания, а ее цилиндрический участок (/ц= 3d ) позволил снивелировать негативное воздействие прецессии и добиться достаточно стабильного запуска и устойчивого горения. [c.317]

Успешный запуск вихревых горелок и воспламенителей, работающих на жидком топливе в основном определяется условиями в перфокамере и гарантируется рабочим диапазоном соотношения плошадей проходных сечений отверстия диафрагмы и соплового ввода. На рис. 7.10 показаны экспериментально полученные соотношения, позволяющие в процессе проектирования выбирать сочетание размеров и F , обеспечивающих стабильность запуска. Область устойчивого запуска офаничена линиями 7 и 2 Режимы, лежащие выше кривой 1 характеризуются пониженным давлением в перфорированной камере и, как следствие ухудшением процесса запуска. Нижняя фаница (кривая 2) зависимости рассчитанная в работе [И], определяет достижение критического режима истечения из отверстия диафрагмы. В полете фаница устойчивого запуска зависит от отношения давления на входе в воспламенитель к давлению в камере сгорания tiJ = Для [c.320]

Ограниченность на борту запаса сжатого воздуха при использовании автономного источника (баллонная система) вызывает необходимость учета его расхода на всех режимах вихревого го-релочного устройства. Расход сжатого воздуха существенно меняется при переходе с режима запуска на режим устойчивого горения (рис. 7.12). [c.322]

Вихревые воспламенители, создавая в вихревой камере с помощью эффектов перераспределения энергии зоны с существенно повыщенной на 50—60% исходной температурой, могут обеспечить надежный устойчивый самозапуск и запуск основной камеры сгорания при работе на вязком топливе (типа керосин Т-6) [c.329]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Достаточно большой запас устойчивой работы вихревых горелок по коэффициенту избытка воздуха (0,2<а<12) позволяет вьщержать известные рекомендации по оптимальному для запуска значению а (69, 107], 0,8 < а < 1,1. Удобно для простоты расчета считать а= 1. Что касается коэффициента полноты сгорания 4, то для воспламенителя равенство его единице ухудшает поджигаюшую способность факела из-за практического отсутствия активных центров. [c.336]

Поперечный вдув струй в сносящий поток представляет практический интерес в связи с разнообразными приложениями, начиная от разбавления продуктов сгорания воздухом в камерах сгорания (КС) газовых турбин и заканчивая аэродинамикой реактивной струи при переходе самолета вертикального или укороченного взлета и посадки с режима подъема на крейсерский режим. При вдуве струи в сносящий поток наблюдается сложная картина течения [1, 87]. Поперечное сечение струи принимает почкообразную форму и состоит из двух вихрей, закрученных в противоположные стороны. Основной поток, обтекая струю, формирует зону обратных токов. Возникающие зоны возвратных течений могут быть использованы для стабилизации фронта пламени в прямоточных КС авиационных двигателей. Генератором стабилизирующей струи служит вихревой воспламенитель [141] (см. п.7.1). Преимущества этих систем — высокая надежность запуска и устойчивая работа в щироком диапазоне изменения физических и климатических условий. В этом случае стабилизация осуществляется на высокотемпературном факеле — закрученном потоке продуктов сгорания, истекающих из сопла-диафрагмы с трансзвуковой скоростью, что может быть использовано для воспламенения сносящего потока топливо-воздушной смеси. При [c.359]

Для управления цепной реакцией в тепловых энергетических реакторах применяется в основном тот же метод выдвижных стержней, который использовался в реакторе Ферми. Конечно, реактор тепловой электростанции требует гораздо большего количества регулирующих стержней, и поэтому их движение направляется и регулируется в современных реакторах с помощью ЭВМ. В дополнение к обычным регулирующим стержням предусмотрено вдвигать аварийные стержни, которые можно очень быстро вставлять в реактор для его укрощения в аварийных ситуациях. Для запуска реактора необходимо в принципе лишь выдвинуть регулирующие стержни на требуемое расстояние. Однако с целью более устойчивого управления концентрацией нейтронов реактор обычно снабжается одним или более искусственными источниками нейтронов, соответетвую- [c.81]

Изменение 05 приводит не только к уменьшению длины уетой-чивого учаетка характериетик, но и к увеличению их наклона к оси моментов (см. рис. 3. 7), что чрезвычайно уеложняет исследование процесса запуска. В связи с этим при аналитическом исследовании удобно приближенно принимать, что наклон уетой-чивого участка остается постоянным. Как видно из рис. 3. 7, где построенные таким образом устойчивые участки характеристик показаны пунктиром, такое допущение не вносит большой погрешности. Передаваемый муфтой момент в этом случае можно найти из выражения [c.99]

Определение динамических усилий при резком торможении двухприводных машин оказывается более сложным, чем исследование их запуска. Усложнение вызывается прежде всего нелинейностью механических характеристик турбомуфт, имеющей в данном случае существенное значение, так как при опрокидывании рабочая точка переходит с устойчивого участка характеристики на неустойчивый. Кроме того, при торможении, как правило, неизбежно смещение во времени процессов опрокидывания муфт приводов. В связи с этим интегрирование системы дифференциальных уравнений движения машины при резком возрастании сил сопротивления удается осуществить лишь при помощи электронных моделирующих машин. Методика программирования такого исследования приведена в 46. [c.394]

После проверки подшипники вновь собирают и приступают к кспытани 1М под нагрузкой. Для этого машину запускают указанным способом без нагрузки, а когда машина войдет в установившийся режим работы, открывают главную задвижку и постепенно нагружают испытываемую машину до полной мошно-сгн. При испытании под нагрузкой производится наладка системы регулирования машины. Большинство турбовоздуходувок и турбокомпрессоров имеет две системы регулирования в области устойчивой работы и в области неустойчивой работы. [c.481]

Как показано в работе [2], ползун в системах автоматической функциональной разгрузки при малых степенях сближения аправ-ляющ их может рассматриваться как апериодическое звено. В таком качестве он и представлен на структурной схеме с коэффициентом передачи Кь и постоянной времени Г4. Преобразование К4 гидравлического давления Рн между направляющими в разгружающее усилие Ер принято безынерционным. Для целей повышения устойчивости системы и снижения перерегулирования в момент запуска АСССН в нее введен сильфон, передаточная функция которого [c.136]

На рис. 2 показана блок-схема установки для экспериментальной проверки формул (15) и (17) для схемы радиоактивного реле, работающего в импульсном режиме. Поток радиоактивного излучения от источника 1 попадает на газоразрядный счетчик 2 и усилитель 3, где стандартизуется в калибраторе 4, и поступает на интегрирующую цепочку 5. Напряжение с цепочки R 5 подается на вход осциллографа 9 типа ЭНО-1. Импульсы со счетчика, калиброванные на амплитуде и длительности, вызывают повышение напряжения на цепочке 5, которое запускает генератор ждущей развертки 8. Когда напряжение на интегрирующей цепочке достигнет потенциала срабатывания электронного реле 6, последнее переходит во второе устойчивое состояние и открывает катодный повторитель 7, в катодную цепь которого включено поляризованное реле. Срабатывание реле переводит ключ к в положение, при котором вход осциллографа отключается от схемы и залемляется. Описанный цикл заряда интегрирующей емкости фотографируется. [c.245]

На многих заводах, особенно в условиях хорошо налаженного и освоенного производства, никаких внутримесячных программных заданий для участков не применяют. Отдельные необходимые изменения первоначального месячного плана производятся при этом в порядке оперативного (диспетчерского) регулирования. При таком решении вопроса полученные участком месячная программа и график запуска и выпуска служат и единственным плановым заданием на протяжении всего месяца. Последующие уточнения этого задания производятся уже в процессе разработки календарных планов работы участ-ков, представляющих в той или иной форме диференцированный пооперационный график производства. В зависимости от типа и устойчивости производства подобный план составляется на весь месяц или отдельные его отрезки. [c.174]

Экспериментальные методы требуют достаточно пи-тенсивных пучков релятивистских ядер. Для ускорения ядер обычно используют модифициров. синхротроны протонные. Получение пучков ионов с максимально возможным зарядом осуществляется либо предварит, ускорением малозарядных ионов, получаемых от обычных ионных иеточнинов с последующей полной обдиркой электронов на твёрдых и газообразных мишенях, Либо путём использования спец, ионных источников, в к-рых образуются голые ядра (необходимо для устойчивого ускорения). Запуск в Дубне ускорителя Нуклотрон (1992) в сочетании с синхрофазотроном даёт возможность ускорения ядер вплоть до и при высоких пространственно-временных характеристиках пучков. [c.338]

После окончания розжига прошуровывают шахту, открывают задвижку, соединяющую газогенератор с магистралью, просасывают газ вентилятором через магистраль и очистительные агрегаты и пробуют его на горючесть в пробнике, прикрыв дымовую трубу. Получив устойчиво горящий факел газа, приступают к запуску двигателя. Если газ не горит, продолжают розжиг газогенератора и через некоторое время опять пробуют газ на горючесть. [c.459]

У самолетов вертикального взлета и посадки применение подъемных двигателей приводит к значительному несовпадению направления потока с осью двигателя и к необходимости поворота потока на угол, близкий к 90°. Особенно тяжелым с точки зрения подачи воздуха к двигателю является момент захода самолета на посадку, когда скорость полета еще достаточно высокая, а скорость воздуха на входе в компрессор низкая (режим авторотации). На этих режимах отношение скоростей F/ b может достигать 2,5—3,0. Неблагоприятная структура потока на входе в двигатель может затруднить его запуск или вызвать неустойчивую работу. Это требует выполнения всасывающих каналов с очень большой коллекторностью — большие радиусы R к г (рис. 9.5, а) — и применения специальных створок для поворота потока (рис. 9.5,6). Наличие створок существенно уменьшает окружную и радиальную неравномерность потока и тем самым обеспечивает устойчивую работу двигателя. Кроме того, их наличие позволяет в диапазоне изменения углов атаки от до —4° имеет 0bi в [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...