Диаграммы Конструктивные

Рис 1.1. Диаграмма конструктивной прочности металлических сплавов. [c.8]

Рис. 8.16. Диаграмма конструктивной прочности стали У8 со структурой пластинчатого перлита.

Рис. 8.17. Диаграмма конструктивной прочности стали У8 со структурой бейнита, упрочненной различными методами после изотермического превращения аустенита в интервале температур 250—450°С.

Анализируя представленную диаграмму конструктивной прочности, можно отметить, что с точки зрения получения высоких характеристик стали со структурой перлита не имеет смысла увеличение предела текучести более чем до 700 МПа. Объяснение полученной зависимости связано со структурными особенностями перлита. Чем больше межпластинчатое расстояние в перлите, тем меньше препятствий для движения дислокаций, больше возможностей для релаксации локальных напряжений в стали, меньше предел текучести и больше значение вязкости разрушения. Очевидно, это явление имеет место на диаграмме конструктивной прочности при изменении предела текучести от 850 до 700 МПа. Однако в дальнейшем при увеличении межпластинчатого расстояния увеличивается и толщина цементитных пластин. Цементитные пластины теряют способность к пластической деформации, что приводит к облегчению процесса продвижения трещины. В связи с этим одновременно со снижением предела текучести снижается вязкость разрушения стали. [c.149]

Рассмотрим диаграмму конструктивной нормализации ткацких станков, в число которых входят (фиг. 33) [c.43]

Следует отметить, что интенсивное изучение критериев надежности материалов началось с момента широкого применения в технике высокопрочных металлических материалов, характерной особенностью которых является склонность к хрупкому разрушению. Надежность работы конструкции во многом определяется сопротивлением материала распространению треш,ины, т. е. его вязкостью разрушения К с- Конструктивную прочность сплавов нередко оценивают с помощью так называемых диаграмм конструктивной прочности (рис. 166), построенных в координатах Кгс — 00,2- Повысить сопротивление хрупкому разрушению при сохранении высокой статической прочности можно измельчением зерна, ТМО, [c.315]

Рис. 167. Диаграмма конструктивной прочности строительных /) и машиностроительных (П) сталей (М. И. Гольдштейн)

Конструктивную прочность конструкционных сталей можно оценить по диаграмме конструктивной прочности, [c.218]

Рис. 15.19. Сводная диаграмма конструктивной прочности различных сталей

Конструктивную прочность конструкционных сталей можно оценить по диаграмме конструктивной прочности, построенной в координатах предел текучести аод — вязкость разрушения Ki . На рис. 5.16 представлена обобщенная диаграмма конструктивной прочности конструкционных сталей различных классов и способов упрочнения. На диаграмме указаны области средне и высокоуглеродистых легированных сталей. Штриховой линией отмечено значение Оо 2 1 400 МПа, являющееся нижней границей для высокопрочных сталей. На диаграмме также указаны приблизительные области различных механизмов распространения трещины при испытаниях на Ki , построенные на основании фрактографических исследований. [c.363]

Перспективы достижения высокого сопротивления разрушению у различных сплавов целесообразно оценивать о помощью вводных диаграмм конструктивной прочности [19.51, по которым определяют наиболее важный для данных условий испытаний параметр трещиностойкости в зависимости от уровня прочности (< ол)- На рис. 19.17 показана диаграмма конструктивной прочности /С/с — Оо,2 для различных сталей в условиях испытаний при комнатной температуре. Диаграмма показывает преимущества термически улучшенных среднеуглеродистых сталей по [c.338]

После определения по описанным выше методикам значений коэффициента интенсивности напряжений и предела текучести б, строили диаграммы конструктивной прочности для покрытий, полученных при различных технологических режимах электролиза и термообработки. [c.11]

Расчетные зависимости, включаемые в расчетные блоки и модели ЭМП первого класса, выбираются в основном исходя из известных геометрических и тригонометрических закономерностей, связывающих конструктивные данные, и методов теории цепей для установившихся режимов (схемы замещения, векторные диаграммы и т. п.), рассмотренных в 4.1. Эти методы используются для расчета большинства электромагнитных, механических и тепловых характеристик ЭМП в установившихся режимах и приводят в общем случае к совокупности нелинейных алгебраических уравнений, решаемых в определенной последовательности. Если указанные методы оказываются не применимыми к расчету тех или иных характеристик, то для получения аналогичных выражений используются статистические и кибернетические методы ( 4.3, 4.4). [c.124]

К диаграмме S — S проводим две касательные под заданным углом давления Тп,ах = 30°. Пересечением этих касательных определяются центр 0 вращения кулачка, дезаксиал е и минимальный радиус кулачка Гд- если последний не удовлетворяет каким-либо конструктивным соображениям, то центр вращения кулачка должен находиться в заштрихованной области, и при этом угол давления нигде не будет превышать =30°. [c.68]

В общем перечне критериев профиля не все они равноценны. Прежде всего, конструируя высшую пару, следует обеспечить статическую контактную прочность ее элементов. При заданной индикаторной диаграмме нагруженности исполнительного органа на основе допустимой величины контактного напряжения не представляет затруднений подобрать технологические и конструктивные параметры высшей пары по формуле Герца. Этим расчетом определяются наименьший допустимый радиус кривизны действительного профиля кулачка р , радиус ролика Гр и его эффективная ширина Ь. С другой стороны, наименьшее значение радиуса кривизны профиля кулачка определяется заданной функцией 5 (ф) или р (ф), выбранной схемой механизма и его метрическими параметрами. Таким образом, появляется возможность определения наименьшего радиуса кулачка Гр. [c.115]

Выбрав ось вращения кулачка в точке О, можно спроектировать центральный кулачковый механизм е = 0). Чем ниже расположен центр вращения кулачка в пределах заштрихованной зоны, тем больше угол передачи движения у и тем лучше условия работы механизма однако при увеличении радиуса Ро габаритные размеры механизма увеличиваются. Построение диаграммы = Щъ (S3) за весь цикл движения обычно выполняют полностью только в кулачковых механизмах с геометрическим (конструктивным) замыканием, при котором кулачок является ведущим звеном. Следовательно, как прямой, так и обратный ход толкателя осуществляется профилем кулачка. При силовом замыкании заклинивание механизма может произойти только на фазе удаления, в течение которого кулачок преодолевает силы полезных сопротивлений, силы инерции толкателя и силы упругости пружины приближение же толкателя происходит под действием пружины и независимо от про- [c.149]

Машины типа ИМ имеют единую кинематическую схему и в основном аналоГ Ичное устройство. По принципу действия эти машины подобны машинам Р-5 и УМ-5, но конструктивно оформлены иначе и обладают диаграммным прибором, позволяющим производить запись диаграммы испытаний в крупном масштабе. Это является их важным достоинством, обеспечивающим повышенную точность определения механических характеристик испытываемых материалов. [c.30]

Для обеспечения скоростного сканирования при автоматическом контроле и синтезирования диаграмм направленности разработаны преобразователи с разнесенным электродом (ПРЭ) [85]. Конструктивно ПРЭ отличаются от обычных преобразователей тем, что один электрод в них расположен на определенном расстоянии от поверхности керамики, а зазор заполнен диэлектриком. По суш,еству ПРЭ представляет собой конденсатор со слоями различных диэлектриков. [c.177]

При разработке этих конструкций могут быть полезны диаграммы, показанные на рис. 8 и 11. Для определения результатов ожидаемой экономии массы целесообразно использовать диаграмму распределения массы вагона по различным узлам, например, представленную на рис. 12. На рис. 10 представлены некоторые конструктивные элементы и материалы, рекомендуемые для их изготовления, с кратким описанием каждого варианта. Следует отметить, что большинство из этих представлений развивались применительно к другим отраслям техники и, прежде всего, к самолетостроению. [c.194]

Заканчивая рассмотрение закономерностей сопротивления материалов циклическому упругопластическому деформированию, отметим, что аналитическое выражение диаграмм в форме обобщенной диаграммы деформирования позволяет отразить все основные особенности поведения материалов при повторном нагружении за пределами упругости. Накопленные данные по параметрам обобщенной диаграммы дают возможность для достаточно широкого круга конструкционных материалов рассчитывать кинетику циклических напряжений и деформаций в связи с разработкой критериев и оценкой прочности при малом числе циклов нагружения конструктивных элементов. [c.77]

Существенным является то обстоятельство, что при работе конструктивных элементов в упругопластической области в зонах концентрации осуществляется, как правило, нестационарное нагружение даже в условиях постоянства внешних нагрузок или перемещений, причем перераспределение напряжений и деформаций в этом случае лежит в диапазоне мягкого и жесткого нагружения. Диаграммы циклического деформирования, изучаемые при однородном напряженном состоянии и предназначенные для решения соответствующих задач концентрации, должны позволять, в связи с отмеченным, описывать не только какой-либо частный вид нагружения, но давать связь напряжений и деформаций при нестационарных нагружениях, охватывающих по крайней мере режимы между мягким и жестким. [c.78]

В режиме работы двигателя при включении низших передач, который характерен для движения автомобилей по городу, потери энергии значительно возрастают. Один из способов избежать лишних потерь энергии — следить за тем, чтобы при езде двигатель работал в режимах, близких к максимальным нагрузкам. Помогает ручное переключение скоростей, но еще эффективнее в этом отношении автоматическое переключение скоростей. Лучшим конструктивным решением было бы непрерывное и плавное изменение передаточного числа с помощью микро-ЭВМ, выбирающей самую оптимальную точку на диаграмме рис. 11.21 и переводящей двигатель в соответствующий режим. Такие системы в качестве экспериментальных могут появиться в ближайшее время. [c.280]

После построения технологической, структурной, компоновочной и кинематической схем, а также расчета цикловой диаграммы машины начинается ее конструктивная разработка. В первую очередь разрабатываются конструкции отдельных узлов и механизмов, а затем общие виды машины. Эти разработки сопровождаются необходимыми расчетами, связанными с определением действующих усилий и размеров отдельных элементов конструкций. Затем вычерчиваются рабочие чертежи на все номенклатурные детали и составляются все виды конструкторской документации. [c.354]

Выбор той или иной структурной схемы механизма и его конструктивного воплощения, также составляющий один из этапов анализа, не является однозначной задачей и, как известно, во многом зависит от опыта и интуиции конструктора. Однако несомненно, что роль объективных динамических показателей при выборе типа механизма с каждым годом повышается. В некоторых случаях даже удается непосредственно включить эту задачу в алгоритм оптимального синтеза [50]. При выборе схемы механизма следует иметь в виду опасность односторонней оценки эксплуатационных возможностей тех или иных цикловых механизмов. В этом смысле весьма показательным примером является конкуренция между рычажными и кулачковыми механизмами. Как известно, долгое время рычажные механизмы использовались лишь для получения непрерывного движения ведомых звеньев. Однако в течение последних десятилетий имеет место тенденция вытеснения кулачковых механизмов рычажными даже в тех случаях, когда в соответствии с заданной цикловой диаграммой машины необходимы достаточно длительные выстой ведомого звена. Если бы сопоставление динамических показателей этих механизмов производилось лишь с учетом идеальных расчетных зависимостей, то четко выявились бы преимущества кулачкового механизма, обладающего существенно большими возможностями при оптимизации законов движения. Однако во многих случаях более существенную роль играют динамические эффекты, вызванные ошибками изготовления и сборки механизма. Рабочие поверхности элементов низших кинематических пар, используемых в рычажных механизмах, весьма просты и по сравнению со сложными профилями кулаков могут быть изготовлены точнее. [c.47]

Согласно диаграмме (фиг. 41) при общем числе 1204 наименований деталей для трех названных машин количество конструктивных нормалей состав- ляет 826. Коэффициент конструктивной нормализации достигает для основания значения 0,69, для одной его производной 0,38, для другой производном — 0,58. [c.58]

На этой же диаграмме приведена кривая 3, характеризующая сокращение площади механически обрабатываемых поверхностей в процентах по каждой отливке в отдельности, достигнутое за счет повышения точности литья. Кривая 4 является результирующей, как включающая данные кривых 2 и < , и, следовательно, характеризует степень точности размеров по обрабатываемым и необрабатываемым поверхностям в сравнении с ГОСТ 2009-55 и 1855-55. Проведенные заводами и институтами работы по новым способам изготовления крупных литых заготовок показали возможность осуществления сравнительно повышенной точности размеров и конструктивных форм заготовок с меньшими припусками при значительно меньшей трудоемкости. [c.382]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Важную информацию о характере термомеханического нагружения материала этого конструктивного элемента дает диаграмма напряжение — температура (рис. 4.39). Максимальные напряжения, возникающие при t = 800 °С (режим Bi), вследствие перераспределения температурного поля изменяются достаточно медленно, что создает условия [c.202]

Выполненные расчеты (рис. 2) показывают целесообразность исследования на математической модели даже существующей топливоподающей аппаратуры, так как при этом удается одновременно и с достаточно высокой точностью, не нарушая конструктивных размеров аппаратуры, определить диаграммы изменения во времени любых необходимых параметров, характеризующих процесс впрыска, измерение которых без искажения при экспериментальном исследовании не всегда представляется возможным. Кроме того, такое исследование позволяет с высокой точностью установить взаимное расположение этих диаграмм по углу поворота кулачкового вала, например по отношению к моментам начала и окончания активного движения плунжера. Это относится и к диаграммам, отражающим различные режимы работы аппаратуры по числу оборотов и величине активного хода плунжера. [c.249]

Наряду с расчетными прогнозами надежности на основе информации о нагруженности и несущей способности, оценка фактических вероятностей разрушения также производится путем обработки данных о выходе из строя конструктивных элементов вследствие разрушения в условиях эксплуатации. Это может быть сделано путем построения диаграммы накоплений вероятности отказов V (т), которая оценивается отношением числа пх вышедших из строя деталей из-за поломок за время т к общему числу работающих деталей [c.139]

Использование описанных выше методов определения вязкости разрушения позволяет оценить комплекс важных свойств материалов после объемного упрочнения по различным режимам. Для примера можно привести выбор оптимальных параметров регулируемого термопластического упрочнения (РТПУ) стали У8 при распаде аустенита в изотермических условиях. На рис. 8.16 представлена диаграмма конструктивной прочности стали со структурой пластинчатого пер.чита. Вязкость разрушения оценивали методом /-интеграла. [c.148]

Экстремум на диаграмме конструктивной прочности был обнаружен также и при изотермическом превращении аустенита в интервале температур 250—450°С (рис. 8.17). Наибольшие значец]в .цяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350°С. Снижение температуры распада до 250°С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. Сложный характер диаграммы конструктивной прочности объясняется не только влиянием структурных изменений в бейните при варьировании температурой распада аустенита, но и сменой морфологии бейнита, т. е. переходом от нижнего бейнита к верхнему. При температурах образова- [c.149]

Повышению вязкости разрушения стали со структурой бейнита способствует реализация оптимальных режимов регулируемого термопластического упрочнения. Суть этой обработки заключается в создании горячей деформацией с последующей выдержкой мелкозернистой структуры аустенита и образовании субзеренных построений в мелком зерне аустенита за счет окончательной деформации. Анализ диаграммы конструктивной прочности стали со структурой бейнита свидетельствует о том, что с понижением температуры изотермического превращения эффект РТПУ, заключающийся в повышении показателей конструктивной прочности, проявляется более заметно. В диапазоне предела текучести от 1300 до 1900 МПа величина вязкости разрушения стали, обработанной по режиму РТПУ [245], существенно превышает вязкость разрушения образцов, подвергнутых высокотемпературной термомехани ской изотермической обработке (ВТМИЗО) и обычной изотермической обработке (ИЗО). [c.150]

Рис. 166. Обобщенная диаграмма конструктивной прочности сталей (О. Н. Романив, А. Н. Ткач)

Рис. 5.16. Обобщенная диаграмма конструктивной прочности конструкционных сталей (О,И. Романив, А.Н. Ткач)

Фиг. 140. Диаграмма конструктивной нормализации ленточной холстовытяжной и лентосоединительиой машины.

Поскольку с точки зрения современных представлений надежность изделий в заданных эксплуатационных условиях наиболее полно характеризуется конструктивной прочностью, в работе [32] разработана методика построения диаграмм конструктивной прочности в координатах вязкость разрушения К,с - предел текучести б . Как показывает практика испытаний, эти характеристики металлических покрытий наиболее просто определить, используя доступные приемы. Кроме того, такие диаграммы весьма успешно использ тотся в последние годы для оценки конструктивной Прочности материалов, свойства которых близки к свойствам металлических покрытий. [c.41]

Для построения диаграмм конструктивной прочности определены зависимости К, и от температУ1эно-временных параметров отжига (рис.13), из которых видно, что вязкость разрушения возрастает с увеличением температуры, а предел текучести изменяется, че линейно и имеет два максимума. Диагра1лмы конструктивной прочности (рис.14) представляют собой области, состоящие из совокупности точек, каждая из которых отражает значения К, с и при конкретных температурно-временных рекимах термообработки (табл.5)- Например, из диаграмм следует, что сочетания наибольших, одновременно достижимых значений K и 6i. возможны для осадков железа при температуре 200 С и времени выдержки 1-2 ч. никеля - 200 С -(1-2) ч, хрома - 350°С - (1-2) ч. [c.41]

В интервале значений температуры между Гкр и Т крг для конструктивных элементов, изготовленных из сплавов, обладающих хладноломкостью, возникают ква-зихрупкие состояния, достижение которых происходит после образования пластической деформации, зависящей от температуры. Квазихрупким состояниям свойственно быстрое распространение трещин при критических значениях напряжений. Сопротивление распространению таких трещин характеризуют диаграммы разрушения, 60 [c.60]

На основании нормализационного анализа существовавших конструкций все три машины были соответствующим образом переконструированы. На фиг. 40 изображены унифицированные кинематические схемы. Результаты их конструктивной проработки с точки зрения конструктивной преемственности приведены на диаграмме фиг. 41. Из этой диаграммы видно, что. холстовытяжная и ленточная машины имеют следующие механизмы и приспособления конструктивно нормализованными вытяжные аппараты, верхние чистители, грузы и механизмы разгрузки холстовытяжная и лентосоединительная машины имеют конструктивно нормализованные плющильные валы, скатывающие барабаны, тормозное приспособление, ограждение холста. [c.57]

Предельное состояние при повторном приложении нагрузок можно охарактеризовать мерой накопления усталостных и квазистатичес-ких повреждений, причем усталостные повреждения обусловлены действием циклических деформаций кваэистатические — односторонне накопленных деформаций Характер изменения деформаций конструктивных элементов при повторном нагружении существенно зависит от режима приложения нагрузок, напряженного состояния и свойств материалов. Диаграммы циклического деформирования при различных циклах нагружения отражают различный характер изменения односторохше накопленных и циклических упругопластических деформаций (рис. 1.1). [c.4]

Таким образом, применяя метод оценки долговечности в условиях длительного повторного нагружения, можно определить скорость накопления повреяодений в зависимости от типа напряженного состояния, режима нагружения и свойств конструктивного материала, а следовательно, прогнозировать место разрушения. В качестве базовых данных при оценке долговечности используют кривые длительной малоцикловой усталости и располагаемой пластичности конструкционного материала. При анализе кинетики НДС в рассмотрение вводят диаграммы длительного циклического деформирования и кривые циклической ползучести. Б этом случае сопротивление деформированию характеризуется соответствующими мгновенной и изохронными кривыми деформирования. [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...