Параметр насыщения размера

В условия однозначности входят физические свойства среды (а, р, р", ц, X, а, г), параметры насыщения (р, tn) температурный напор At (или плотность теплового потока q), ускорение свободного падения g, геометрические размеры системы и (в случае вынужденного движения) скорость жидкости Wq. Как показывает [c.183]

В условия однозначности рассматриваемого процесса входят физические свойства (а, р, fj,Д, р", ц", г, а), параметры насыщения (р, t"), температурный напор (А = — t") или плотность теплового потока q, ускорение силы тяжести g, геометрические размеры системы и, в случае вынужденного течения, скорость жидкости w. [c.345]

Графическая интерпретация перепадов давления, вычисленных по этим формулам для воды в за-, висимости от параметров насыщения (р или Т"), приведенная на рис. 1, показывает, что для размеров паровых пузырей, влияющих О на процесс теплообмена, и при тепловых нагрузках, имеющих место в инженерной практике, f значения этих величин одного и 2,5 [c.235]

В кинетике фазовых переходов установлено, что давление пара, находящегося в равновесии с каплей, при некоторой температуре увеличивается с уменьшением радиуса капли. Отсюда следует, что не исключены случаи, когда пар, пересыщенный по отношению к кайле большего радиуса, является ненасыщенным по отношению к капле малого радиуса. Так как реальная структура парокапельного потока всегда полидисперсна (содержит капли различных размеров), то очевидно, что в этом случае следует вводить некоторые усредненные параметры насыщения. [c.315]

В общем случае пузырьки образуются в кавитационной зоне на испытываемом теле, где давление приблизительно равно давлению насыщенного пара. Хотя экспериментальных данных по влиянию скорости, степени кавитации и других параметров па размер образующихся пузырьков воздуха недостаточно, существуют некоторые данные, свидетельствующие, что по крайней мере в случае присоединенной кавитации перемещающиеся каверны [c.577]

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Гарнисажный тигель является основной частью электродуговой гарнисажной печи. От его конструкции, материала, размеров зависят масса и температура жидкого металла, химический состав металла, технико-экономическая эффективность и безопасность работы печи. При неправильно выбранных параметрах тигля происходит либо недопустимый рост толщины гарнисажа, не позволяющий получить требуемое количество жидкого металла, либо, наоборот, расплавление гарнисажа приводит к насыщению металла примесями, разрушению тигля и возникновению взрывоопасной обстановки. [c.312]

Уменьшение температуры Гг связано с понижением давления рг в конденсаторе. Рациональное значение рг определяется температурой охлаждающей воды и составляет 3,4—3,9 КПа, что соответствует температуре насыщения ts 25 °С. Дальней-,шее понижение рг нецелесообразно. В этом случае значительно увеличивается удельный объем влажного насыщенного пара и, следовательно, возрастают габаритные размеры и масса конденсатора и последних ступеней паровой турбины. Таким образом, увеличение начальных параметров пара в паросиловых установках — один из основных способов повышения их эффективности. В настоящее время созданы и успешно эксплуатируются теплосиловые установки с начальным давлением пара 29,4 МПа и начальной температурой его 600—650 °С [21]. [c.168]

Определяющей температурой является температура насыщения ta (исключая Ргс), определяющим размером — высота стенки h. Все физические параметры берутся для конденсата. [c.277]

Изучались и другие параметры процесса хромирования, например, увеличение веса и размеров образцов в зависимости от температуры и продолжительности процесса хромирования (рис. 3, 4). Так, например, за 6 час. при 1200° С привес графитовых образцов составил 44 мг/см , при этом размеры увеличились на 180 мк. Вес и размеры графитовых изделий после диффузионного насыщения изменяются в сторону увеличения. [c.139]

Вследствие термического расширения газа в канале генератора и интенсивной эрозии электродов формируется плазменная струя, насыщенная металлической компонентой, состоящей из смеси пара и частиц жидкой фазы. Соотношение между ними регулировали электрическими параметрами разряда. Средний размер частиц при импульсном распылении составлял 30—500 мкм и менее. [c.175]

Продолжительность наклепа детали. Время, в течение которого деталь подвергается удару дробинок, назначается из того расчета, чтобы поверхностный слой детали был достаточно полно насыщен зонами наклепа, возникающими в результате удара отдельных дробинок. Оптимальная продолжительность наклепа, так же как и другие параметры режима дробеструйной обработки, в каждом конкретном случае устанавливается экспериментально по результатам испытания упрочненных дробью деталей. Практически обработка детали дробью продолжается от нескольких секунд до нескольких минут в зависимости от пропускной способности дробемета, от скорости и диаметра дроби, размера детали, ее формы и т. п. [c.586]

Сошлемся, например, на опыты, проведенные К. С. Поляковым [Л. 38]. Исследовалось, в частности, течение насыщенной воды через круглые насадки сравнительно малой длины l/d = 1,6). Опыты показали, что в интервале начальных давлений от 4,5 до 48 бар заметное парообразование в потоке регулярно возникало при снижении давления в жидкости всего на 1,5—2 бар. Такому перепаду давлений и начальным параметрам жидкости, использовавшейся в опытах, отвечает размер равновесных пузырьков пара порядка 10 мм. В то же время приведенные выше расчеты показывают, что возможность возникновения столь крупных пузырьков под действием флуктуационных явлений представляется маловероятной. [c.163]

Приведенные значения прироста КПД могут меняться в широких пределах в зависимости от геометрических и режимных параметров, а также типа ступени. Для одновенечных ступеней других размеров повышение КПД может достигать Дг ог= 1,5ч-2,0 %. Характерно, что опыты подтверждают эффективность присадок ОДА в зоне небольших перегревов и состояния насыщения. Выше было показано, что добавки ОДА снижают в этой области интенсивность пульсаций, следовательно, потери кинетической энергии снижаются. [c.310]

Для характеристики ЦМД-материалов используют т. н. фактор качества б = Л /2лЛ/ , где — константа одноосной анизотропии, М,—намагниченность насыщения в ЦМД-материалах Q>. Другим важным параметром является характеристич. длина /, задающая характерный размер доменов в данном материале 1=(АК У 1-кМ1, где А — т. н. константа неоднородного обмена. [c.434]

При отсутствии внешних воздействий в рассматриваемой среде происходит медленное остывание твердых ядер внутри паровых оболочек. Если их температура достигает температуры насыщения пара, то паровые оболочки охлопываются, и среда перестает быть трехфазной. Тепловая диссипация тогда продолжается и ведет к полному выравниванию температур твердых частиц и жидкости, играющей в этом случае роль термостата. Согласно [9], характерное время для процесса тепловой диссипации определяется соотношением tx = Ь С1р /где Ь — характерный размер включений, а С1, р и Л1 — теплоемкость, плотность и коэффициент теплопроводности жидкости. Для значений Ь 1 мм и теплофизических параметров С1, р и Л1 воды получим 1 10 с. Характерное время процесса релаксации за передним фронтом волны сжатия в парожидкостной среде [c.722]

Для однодоменных кристаллов размагничивание идет только в результате вращения векторов намагничивания. Размер однодоменных кристаллов определяется формой кристалла, параметром кристаллической решетки и магнитными характеристиками (точкой Кюри в, константой анизотропии К и намагниченностью насыщения Ms). Для железа диаметр однодоменного кристалла равен 0,05 мкм. [c.551]

Результаты измерений показали, что однократное насыщение отожженного образца приводит к образованию /3-фазы, занимающей 60% объема. Процесс дегазации начинается в первые минуты вьщержки, и за 25 ч объемная доля р уменьшается до 2 %. Данные о поведении параметров дефектной структуры в ходе выдержки приведены на рис. 43. В исходном состоянии размер области когерентного рассеяния -2 - 10" см, наводороживание привело к незначительному уменьшению й и появлению микродеформации а-фазы е . Образующиеся при насыщении области -фазы успевают дорасти до размеров области когерентного рассеяния а-фазы, в которых они образуются. Концентрация дефектов возрастает только в а-фазе, достигая максимального значения на участке, отвечающем наибольшей скорости дегазации. Рост плотности дислокаций происходит как за счет увеличения их содержания в стенках (на это указывает рост отношения интенсивностей 7(200)/1(400)), так и за счет хаотической компоненты, приводящей к росту микродеформации ос -/р. После 25 ч вьщержки процесс дегазации замедляется, перестает изменяться и дефектная структура. [c.165]

Выше, в главе II, показано, что размеры и положение мгновенной поверхности текучести при лучевых путях" нагружения зависят, от третьего инварианта девиатора напряжения, В общ,ем случае произвольного пути нагружения размеры мгновенной поверхности текучести будут зависеть не только от параметра Одквиста, как это принимается в новейших теориях течения, но и от функции меры аффекта Баушингера X, которая в свою очередь до порога насыщения зависит от пластической дефор-мации и параметра вида деформированного состояния м, а за порогом насыщения зависит только от v. При этом уравнение этой поверхности будет иметь вид [c.77]

Размеры мгновенной поверхности текучести и смещение ее центра определяются эффектом Баушингера, который в свою очередь до порога насыщения зависит от пластической деформации и от параметра Лоде [х, а за порогом насыщения—только от [А. [c.80]

Из изложенного следует, что исходной величиной для расчета преобразователя является мощность, которую необходимо ввести в зону сварки. Зная ориентировочное значение электроакустического к. п. д. преобразователя, получаем его суммарную мощность. Площадь стержней определяется исходя из выбранного материала преобразователя. После определения площади стержней и индукции, частоты колебаний и мощности P j, рассчитывается число витков, суммарный ток, диаметр провода и величина окна преобразователя. Учитывая величину окна, можно определить размеры накладок и в конечном счете размеры преобразователя. Практически рассчитывается несколько возможных вариантов. Окончательные значения выходных параметров преобразователя определяются экспериментально. Если частота окажется несколько ниже расчетной, то уменьшают толщину накладок (в разумных пределах, не допуская на этом участке режима насыщения). [c.72]

Обычно для создания Ф, п. используются пары металлов первой и второй групп (Li, Na, Rb, s, Ва, Mg, Sr), поскольку излучение, соответствующее резонансным переходам атомов этих металлов, легко получается с помощью совр. перестраиваемых жидкостных лазеров. Обычно при создании и исследовании Ф. п. давление паров металла изменяется в диапазоне 0,1 —10 тор, давление буферного газа, в качестве к-рого используются инертные газы, составляет десятки тор. Интенсивность лазерного излучения, К рое фокусируется в пятно размером 0,1 см, составляет 10 —10 Вт/см . что сушественно превышает параметр насыщения для резонансного перехода. При этом заселённости осн. и резонансно возбуждённого состояний практически равны друг другу (с точностью до статистнч. весов состояний). При воздействии излучения указанной интенсивности на пары металла уже в течение 10 -10 с образуется Ф. п. со степенью ионизации, близкой к единице. Формирование Ф. п. происходит в результате сложной последовательности столкновительных процессов с участием возбуждённых атомов, гл. роль играют ассоциативная ионизация и ступенчатая ионизация атомов электронным ударом. [c.358]

Так же как и в случае одномодового сканирующего лазера, в усилительных каскадах, предназначенных для усиления слабых сигналов, целесообразно применение активных сред с малыми параметрами насыщения. Так, с активным элементом из ЛИГ размером 8x80 мм в работе 1111] реализовано полное усиление Мполн= 0,75-10 при поле зрения 100x100 и входной энергии. 200 нДж. [c.197]

Из практики конструкторской работы известно, что, создавая новые машины, конструкторы стремятся разработать их чертежи на основе преемственности конструкции узлов и деталей, и от того, в какой мере это окажется осуществленным, зависит сокращение сроков проектиро1вания и подготовки производства машин. Если создается конструктивный ряд унифицированных машин, ТО их параметры и размеры должны быть связаны между собой определенной закономерностью, и в нем дблжна быть одна машина, обладающая большим количеством общих признаков 1в сравнении с отдельными машинами этого ряда и наибольшей насыщенностью унифицированными узлами и деталями такая машина принимается за базовую конструкцию, все же остальные унифицированные машины являются по отношению к ней модификациями (производными). Базовая конструкция вместе с ее производными составляет конструктивно нормализованный ряД, в котором объединены машины с тождественными конструкциями узлов и деталей. [c.196]

Истечение неравновесно вскипающей жидкости из трубы конечных размеров с начальными параметрами, соответствующими подогретому или насыщенному, состоянию воды ps ( ю) = Ро, удобно изучать, рассматривая два сарактерных периода t tf и t tf, где tf = L/ f. В течение первого нерпода в канале распространяется волна разрежения (упругий предвестник) в чистой жидкости со скоростью i 10 м/с, за которой создается метастабильное состояние, пачииается вскипание жидкости. Это вскипание приводит к затуханию упругого предвестника до давления ps в соответствии с (6.2.42). Второй период характеризуется истечением двухфазной смеси с неравновесным или квази-равновесным тепло- и массообмеизм во всей области течения. [c.151]

Г Следующее свойство пластмасс — водопоглощение. Почти все пластмассы в контакте с влажной средой поглощают определенное количество воды, что вызывает набухание и, как следствие, изменение физико-механических свойств и размерных параметров деталей из пластмасс. Качественно и количественно процесс влаго- и водопоглощения пластмасс зависит от многих факторов, основные из которых — постоянные насыщения и диффузии пластмасс размеры, форма детали окружающая среда (вода или водяной пар с определенной концентрацией) температура окружающей среды концентрация воды в пластмассовой детали в начале хранения или эксплуатации в заданных условиях. С физической точки зрения процесс влаговодопоглощения [c.50]

В модели Летертра предполагается, что влияние этих параметров должно стать незначительным после того, как плотность возникающих петель достигает насыщения. С этого момента плотность стоков для вновь образующихся точечных дефектов достаточно велика для того, чтобы условия фокусировки и ранее существующие стоки не имели существенного значения. Следует отметить, что влияние температуры облучения и примесных атомов может оказаться все же заметным даже при сравнительно больших дозах облучения, если предположить, что эти параметры могут каким-либо образом влиять на эффективный размер объемов V .a и Увак, поскольку именно от этих величин зависит скорость достижения асимп-готического значения коэффициента роста. [c.207]

Задание на проектирование. В состав задания на проектирование включаются следующие сведения а) годовая производственная программа подлем ащих высушиванию пиломатериалов с распределением по породам древесины, размерам (толщина, ширина, длина) и назначению б) данные о начальной (до высушивания) и конечной влажности пиломатериалов в) данные о возможности получения пара для проектируемых сушильных камер, характеристика и параметры пара (давление, температура, влажность), а также стоимость 1 m пара (пар требуется сухой, насыщенный, нормальное давление пара в точке ввода в сушильную камеру должно составлять i—4 ати г) генплан предприятия, данные о грунтах, уровне грунтовых вод, режиме их колебаний и т. д. Если сушильная камера проектируется внутри производственного цеха, то в распоряжении проектировщика должны быть подробные строительные чертежи цеха с обозначением технологических потоков и рабочих мест. [c.254]

Можно полагать, что гидравлическое сопротивление при движении двухфазного потока в каналах сложной формы (продольнообтекаемые пучки стержней) является функцией следующих параметров а) суммарного расхода двухфазного потока б) паросодержания в) давления (физических свойств фаз на линии насыщения) г) удельной тепловой нагрузки д) шероховатости поверхности канала е) геометрических размеров исследуемой системы (гидравлический диаметр канала, относительный шаг стержней, характер упаковки, размер и форма обечайки и т. п.). [c.147]

Для расчета роста капли необходимо знать ее температуру Т. На основании исследований Сто-долы применительно к условиям течения в паровых турбинах доказывается [1 гл. I], что температуру капли с достаточной точностью можно принимать равной ее равновесной температуре при заданном давлении пара р, т. е. считать T = Ts%, где Ts — температура насыщения внутри капли. Последняя определяется из формулы (XIII.2) для заданного размера капли и состояния пара Т" и р". Для этих параметров находим ps и соответствующее этому давлению = Tsi = Т. [c.228]

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 млг и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах давлении 0,98 2,45 4,9 и 9,8 Мн/м массовых скоростях (7000, 10 ООО, 14 000, 20 000, 28 ООО и 40 ООО) кг1м -сек средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки. [c.45]

На рис. 4-3 показаны графики распределения локальных давлений и максимального переохлаждения пара по обводу профиля С-9012А для перегретого, насыщенного и влажного пара на входе перед решеткой по параметра.м полного торможения (Ма = = 0,7 Re = 2,5-10 г = 0,75 Д,р = 0,1). Модальный размер капель иа входе в решетку <з и был значительным п составлял около 80 мкм. Анализируя эти графики, можно отметить, что при переходе от перегретого к- сухому иасыщенному, а также к влажному пару относительное давление возрастает во всех точках обвода профиля. Однако наиболее интеясивное увеличение давления обнаруживается на конфузорных участках, а наименее интенсивное — па диффу-зорных участках (спинки). Этот результат объясняется испарением капель в конфузор-ном потоке и его увлажнением в развитом диффузорном потоке. В процессе расширения влажного пара температура капель оказывается выше, чем температура переохлажденного пара и (при больших размерах капель) чем температура насыщения. При торможении на диффузорных участках температура пара повышается и, таким образом, температура капель может быть ниже температуры пара, что вызывает частичную конденсацию (увлажнение) пара. Ускорение перегретого и переохлажденного пара осуществляется только в результате геометрического воздействия. Поток переохлажденного пара с каплями жидкости испытывает также расходное и тепловое воздействие. При наличии скольжения (а оно неизбежно имеет место в каналах решетки) определенную роль играет механическое взаимодействие фаз. [c.81]

В связи с тем что магнитные свойства твердых тел существенно зависят от расстояния между атомами, естественно предположить, что намагниченность насыщения / , температура Кюри Тс и другие параметры ферромагнитного состояния наноматериалов будут меняться по сравнению с обычными крупнокристаллическими объектами. Так, значение для нанокристаллического Ре (Т = 6 нм) на 40 % ниже, чем в случае обычных поликристаллов Ре. Для нанокристаллического N1 это снижение было существенно меньще — всего лищь 5 % при уменьщении размера зерна от 1000 до 10 нм [5]. Трактовка экспериментальных результатов часто затруднительна в связи с ограниченностью сведений о характере и свойствах поверхностей раздела в наноматериалах, содержании примесей и т.д. Вполне возможно, что различие в данных по влиянию размера зерна на связано с неодинаковым характером границ и разным содержанием примесей, что контролировалось недостаточно детально. На примере нанокристаллического никеля, полученного методами интенсивной пластической деформации и импульсного электроосаждения, многими исследователями зафиксировано снижение Гс на 10 —30 К с уменьщением размера кристаллитов. [c.75]

Под цементацией принято понимать процесс высокотемпературного насыщения поверхностного слоя стали углеродом. Так как углерод в а-фазе практически нерастворим, то процесс цементации осуществляется в интервале температур 930-950 °С — т. е. выще а у-превращения. Структура поверхностного слоя цементованного изделия представляет собой структуру заэвтектоидной стали (перлит и цементит вторичный), поэтому для придания стали окончательных — эксплуатационных — свойств после процесса цементации необходимо выполнить режим термической обработки, состоящий в закалке и низком отпуске температурно-временные параметры режима термической обработки назначаются в зависимости от химического состава стали, ответственности, назначения и геометрических размеров цементованного изделия. Обычно применяется закалка с температуры цементации непосредственно после завершения процесса химико-термической обработки или после подстуживания до 800-850 °С и повторного нагрева выше точки Ас центральной (нецементованной) части изделия. После закалки следует отпуск при температурах 160-180 °С. [c.470]

Влияние наводороживания на охрупчивание металлов, т. е. повышение его склонности к хрупкому разрушению, известно давно. Водород, проникающий в металл при его изготовлении, термической обработке, сварке, а также при травлении, нанесении электролитических покрытий и, наконец, в процессе эксплуатации материала в некоторых активных средах, значительно ухудшает физико-механические свойства стали и, следовательно, понижает работоспособность конструкций. Склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у мягких сталей довольно ярко проявляется в снижении их пластичности (уменьшении значений л и б), а также в уменьшении величины характеристик технологической пробы на перегиб и скручивание. Оценить склонность к хрупкому разрушению под действием водорода у высокопрочных и малопластичных материалов указанными методами довольно трудно. В таких случаях данные о трещиностойкости материала являются важным показателем степени влияния наводороживания на хрупкую прочность стали. Приведем результаты таких исследований на стали У8 в закаленном и низкоотпу-щенном состоянии. Эти исследования проводили на пластинах размером 360 X 180 мм с центральной изолированной трещиной [13, 49], подвергнутой растяжению сосредоточенной нагрузкой (см. приложение 3, рис. 117, а). После нескольких замеров параметров, характеризующих распространение трещины в данном материале в среде воздуха лабораторного помещения, образец снимали с разрывной машины и помещали в ванну для насыщения водородом. Наводороживание проводили в 20%-ном растворе серной кислоты при плотности тока 8 шдм в течение 2 ч. Немедленно после наводороживания определяли трещиностойкость наводо- [c.158]

Однако использованное в этих работах для вычисления параметра кристаллической решетки смещение линий на рентгенограмме, являясь результатом изменения межплоскостного расстояния перпендикулярно к поверхности образца, может быть вызвано двумя причинами образованием твердого раствора внедрения или возникновением остаточных напряжений первого рода, вызванных наличием в поверхностном слое железа коллекторов, заполненных водородом под высоким давлением. М. М. Швед [76] разработал остроумный метод раздельного определения изменения параметра кристаллической решетки, вызванного образованием твердого раствора, и изменения параметра решетки, вызванного появлением напряжений первого рода, а также вычисления величины этих напряжений. Метод основан на съемке рентгенограмм под углом 90° и под )<90° (обычно 4l3 = 45°). Изменение истинного параметра решетки наблюдалось в лятом знаке (Да == 0,00002 нм), что находится в пределах ошибки измерения [77]. Таким образом, насыщение поверхности армко-железа водородом приводит к возникновению остаточных напряжений первого рода, а истинный параметр кристаллической решетки не меняется. Это может служить доказательством отсутствия твердого раствора атомо)в водорода в наводороженном железе. Причиной наблюдаемого увеличения параметра решетки являются только остаточные напряжения сжатия, вызванные появлением и развитием в приповерхностном слое железа пустот микроскопических и субмикроскопических размеров (начиная от скопления вакансий и дислокаций). [c.22]

Продолжительность наклёпа детали. Время, в течение которого деталь подвергается удару дробинок, назначается из того расчёта, чтобы поверхностный слой детали был достаточно полно насыщен зонами наклёпа, возникающими в результате удара отдельных дробинок. Оптимальная продолжительность наклёпа, так же как и другие параметры режима дробеструйной обработки, в каждом конкретном случае устанавливается экспериментально по результатам испытания упрочнённых дробью деталей. Практически обработка детали дробью продолжается от нескольких секунд до нескольких минут в зависимости от пропускной способности дробемёта, от скорости и диаметра дроби, размера детали, её формы и т. п. Слишком длительный наклёп детали отрицательно сказывается на эффективности упрочнения, вызывает излишнее абразивное разрушение поверхности изделия дробью, а в отдельных случаях даже шелушение поверхностного слоя. [c.893]

Таким образом, при описании истечения из каналов с размерами порядка 1 м с относительно низкими начальными параметрами Г 530 К, р 5,0 МПа, когда степень неравновесности в реальных потоках невелика, можно использовать равновесную модель. Но при температурах, которым соответствуют давления насыщения Рз(Го) 7 МПа, применение равновесной схемы может дать заметную погрешность. В этом случае необходимо использовать неравновесную схему с запаздыванием вскипания. Более того, при температурах, близких к критическим (Го 0,9—0,97Гкр), когда [c.157]

Для очень сильных линз необходимы высокие значения магнитной индукции. Это с неизбежностью ведет к уровням возбуждающих токов и размерам полюсных наконечников, попадающим в область режима насыщения. При Л />1000з (зазор выражен в миллиметрах) следует быть готовым к учету насыщения. Если большая катушка практически полностью экранируется массивной ферромагнитной системой, аксиальная составляющая магнитной индукции будет почти полностью определяться намагниченностью полюсных наконечников. Однако когда относительная проницаемость падает ниже 100, в вычислениях следует строго учитывать геометрию магнитной системы и обмоток. Железные поверхности не являются более эквипотенциальными, и падения магнитного потенциала в различных частях материала следует аккуратно вычислять. Если только малые области полюсных наконечников достигают насыщения, линза может хорошо работать [85], даже с некоторым улучшением по сравнению с ненасыщенным режимом [89]. В этом случае удобно характеризовать распределение магнитной индукции ее максимальным значением и полушириной (расстоянием, на котором индукция уменьшается вдвое по сравнению с максимумом). Эти величины могут быть выражены через уровни возбуждающих токов и геометрические параметры полюсных наконечников. Этот подход делает возможным использование простых моделей магнитных линз (см. гл. 8) для анализа электронно-оптических свойств при не очень высоких значениях магнитной индукции. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...