Допущения в расчете приближенном

Допущения в расчете приближенном 132, [c.209]

В настоящей главе будет приведен ряд задач, решенных с применением отмеченного выше приема [55], [56]. Так как рассматриваемое решение является приближенным, то в первую очередь следует оговорить те допущения, которые приняты в расчете. [c.172]

Граничные условия определяются из следующих соображений это уравнение описывает турбулентное движение только до вязкого подслоя, поэтому для плавного смыкания на границе вязкого подслоя при у = 6 и = и . Второе граничное условие можно установить двояко. Полагая, что струйный слой распространяется до оси трубы (последующие расчеты и анализ показывают, что в первом приближении такое допущение дает хорошие результаты), тогда при у = 1 и = и или (и - и) = о там должно соблюдаться условие с1и/(1у — 0. [c.63]

В соответствии с картиной обтекания на рис. 6.2.1 можно представить упрощенную схему потока около затупленного тела вращения (рис. 6.2.3), на основе которой осуществляется приближенный расчет параметров этого потока, включая давление на обтекаемой поверхности. В этой расчетной схеме приняты допущения, в соответствии с которыми ударная волна / в струе имеет форму плоского диска, а поверхность раздела представляет собой конус 6, плавно сопряженный со сферической поверхностью 3. [c.396]

Расчет фиктивного цилиндрического русла. Имея в виду приближенность 1-го метода, при расчете вводят следующие дополнительные допущения [c.316]

Упрощенный расчет статора, применяемый при его предварительном проектировании, основан на ряде допущений. Пояса статора считают жесткими и их деформацию не учитывают. В первом приближении не учитываются деформации в соединении поясов с колоннами. По окружности статора учитывается только изменение тех нагрузок, которые направлены по оси г. Поперечные силы и возникающие от них моменты не учитываются, так как предполагается, что эти нагрузки воспринимаются бетоном. [c.78]

Приняв в первом приближении линейный закон изменения скорости по глубине трещины (упрощение идет в запас) и определив по двум точкам уравнение этой прямой, находим скорость роста трещины при глубине трещины 0,5 мм (при малых размерах трещина имеет неустановившуюся кинетику развития, и поэтому брать меньшую глубину некорректно). Расчет скорости трещины при ее глубине в 0,5 мм при таких допущениях дал величину Vo,5 = 8,3 10 м/цикл. [c.516]

Затем, если энергия различных микроскопических конфигураций атомов известна, следует определить число микросостояний для данных значений полной энергии и отсюда — термодинамически наиболее устойчивое состояние системы, отвечающее минимуму свободной энергии. Эта задача в принципе не требует дополнительных допущений. Однако для упрощения расчетов приближения все же необходимы. [c.80]

Допущения, принятые при расчете угловую скорость со за один оборот вала кривошипа считаем (в первом приближении) постоянной, положение молотка принимаем горизонтальным силами сопротивления воздуха и силами трения в ударном узле пренебрегаем. [c.183]

В основе приближенных методов лежат допущения, опирающиеся на опытные данные и на результаты точных рещений. В зависимости от исходных предпосылок приближенные методы можно разделить на три группы. К первой группе относятся методы расчета, основанные на интегральных уравнениях количества движения, энергии и диффузии. Вторую группу составляют методы, ис- [c.72]

При парообразовании жидкости, а также сублимации твердого тела при весьма низких давлениях объем сухого пара много больше объема конденсированной фазы. В этих условиях можно с известным приближением считать До = и", где и"—объем сухого пара. Другим допущением в области низких давлений может являться расчет v" по уравнению Клапейрона. В этом случае приближенное уравнение Клапейрона-Клаузиуса принимает такой вид [c.203]

Во всех следующих выкладках будем принимать ji=ji x), т. е. рассматривать диффузионный поток постоянным в пределах каждого поперечного сечения пограничного слоя. Такое условие равносильно принятию линейной зависимости для профиля концентраций. Анализ исследований [Л. 4 и 5] показывает оправданность этой гипотезы вплоть до значений параметра вдува на стенке /(0) —0,4 и почти до самой внешней границы теплового пограничного слоя. Следует учесть относительно малый вклад диффузионной доли теплового потока в общем балансе, а также стремление к нулю температурного градиента в той области, где приближенная линейность профиля концентрации нарушается. При данных обстоятельствах допущение ji = ji(x) не вносит в расчет заметной погрешности. При обычных условиях толщина пограничного слоя настолько мала, что кривизна стенки не влияет на величину переноса массы. [c.131]

На рис. 5-19 сопоставляются нормированные разгонные кривые, поэтому для полноты анализа возможности применения в расчетах модели конвективного теплообменника с полным перемешиванием необходимо сравнить соответствующие коэффициенты усиления. Следует, однако, отметить, что небольшое несоответствие коэффициентов усиления легко скорректировать статическими поправками, а поэтому достаточно выяснить лишь динамическую точность приближенной модели, сопоставив нормированные кривые. Анализ рис. 5-19 показывает довольно высокое качество модели с полным перемешиванием в отношении температуры рабочего тела большая динамическая погрешность изменения температуры газов при возмущениях со стороны рабочего тела связана с допущением о перемешивании газов. [c.188]

В опытах была получена величина Дх/Дхд, равная 16,0%. Таким образом, расчет дает заниженное значение количества выпадающей влаги. Тем не менее порядок величин получается достаточно близким, что дает основание считать предложенную схему расчета правильной. Расхождения в расчетах и экспериментах объясняются прежде всего приближенностью метода и принятыми допущениями. Следует также отметить, что учет доли пара, конденсирующегося на поверхностях рабочих лопаток и в кромочных следах сопловых решеток, должны сблизить сопоставляемые опытные и расчетные значения по Ах. [c.44]

Следует отметить, чтО приведенные выше уравнения не учитываю возможного оседания капель на поверхностях турбинных решеток под действием турбулентной и молекулярной диффузии, а также иод действием сил Магнуса. Существенные допущения в теоретических предпосылках дают пока основание рекомендовать эти методы только для приближенных расчетов. [c.52]

Несмотря на ряд допущений, этот расчет все же даст возможность приближенно судить, например, о влиянии ночной вентиляции на дневные температуры в разных условиях и т. д. [c.182]

Большие вырезы в палубах, надстройки, фундаменты под главные и вспомогательные механизмы, различные подкрепления, выгородки и шахты приводят к значительной неоднородности и сложности конструкции, для исчерпывающего анализа которой необходимо применять численные методы типа метода конечных элементов [8, 13]. Наряду с этим в судостроении широко используют приближенные методы динамических расчетов, в которых судовые конструкции представляют как балки, рамы, изотропные и ортотропные пластины и цилиндрические оболочки. В основе приближенных схем расчета судовых конструкций лежит допущение о возможности независимого определения при статической нагрузке так называемых общих деформаций корпуса и местных деформаций его элементов — перекрытий, поперечных рам, отдельных балок набора, пластин обшивки. При этом под общими понимают деформации, соответствующие балочным формам смещений корпуса в целом, происходя- [c.434]

Изучение совместных колебаний роторов турбогенератора и турбины в переходных анормальных режимах в первом приближении проводят в предположении абсолютной жесткости лопаток турбины. Задача сводится к рассмотрению нестационарных крутильных колебаний вала ротора турбоагрегата с распределенными инерционными и упругими параметрами [2]. Допущение абсолютной жесткости лопаток не оказывает, по-видимому, существенного влияния на величину расчетных напряжений в валу ротора турбогенератора. Разработаны более точные методы расчета [c.521]

Для расчета и исследования переходных процессов в греющей камере необходимо рассмотреть уравнения (1,14) и (1,16) совместно. Однако при расчете в первом приближении с достаточной степенью точности можно принять допущение о том, что в переходном процессе [c.20]

Таким образом, мы имеем в пределах приближений, допущенных в наших расчетах, полное совпадение результатов, полученных, с одной стороны, на основании приближенной формулы (28), а с другой — на основании точной формулы (43), ( 8, формула (/)). о совпадение объясняется тем, что ординаты круговой оси и параболы в пологих арках мало отличаются друг от друга. [c.464]

Займемся вопросом о выяснении степени приближения, допущенной в наших расчетах. [c.466]

Значения С и Сг, отнесенные к 2кк, пренебрежимо малы по сравнению с / 2/с и в расчете могут не приниматься во внимание. Значение Сз можно приближенно подсчитать, приняв следующие допущения. Напряженно-деформированное состояние части кольца, примыкающее к контактной поверхности, вдоль ее длины / однородно и соответствует полю линий скольжения, показанному на рис. 10.24, а. Сила от напряжений сжатия (в области, обозначенной на рис. 10.26 знаком "-") должна быть уравновешена силами от напряжений растяжения в торцовых участках (обозначенных знаками "+"). Поэтому в момент наступления раскатки удельная сила сопротивления С Сз = (В - /)/гОо / /, где Со - напряжение растяжения, соответствующее появлению первых признаков пластической деформации. [c.525]

В настоящее время теоретические и экспериментальные исследования тепловых явлений при резании металлов разработаны еще недостаточно. Предложенные методы расчета температурных деформаций отдельных видов режущих инструментов основаны на ряде допущений и дают приближенные результаты. [c.292]

Другим допущением в области низких давлений может являться расчет о" по уравнению Клапейрона. В этом случае приближенное уравнение Клапейрона-Клаузиуса принимает такой вид [c.203]

Произведя приближенный расчет в порядке, указанном, выше для одного из вариантов, необходимо определить допущенные при расчете погрешности. Погрешности рекомендуемого приближенного метода слагаются из ошибок гармонической линеаризации, определения первого приближения, принятой формы решения и ошибки вследствие неточного выполнения свойства фильтра. [c.137]

В математической теории пластичности допущение о точном совпадении этих главных осей принимается в качестве одной из самых основных гипотез. Тем более эта гипотеза может быть положена в основу приближенных расчетов при решении целого ряда задач обработки материалов давлением. При этом предполагается, что направление действия алгебраически наибольшего главного напряжения всегда совпадает с направлением наиболее быстрого удлинения материального волокна, а направление алгебраически наименьшего главного напряжения — с направлением наиболее быстрого укорочения. [c.134]

Уравнение (10.4) пока еще не содержит никаких допущений, позволяющих выполнить приближенный расчет пограничного слоя. Прежде чем перейти к выполнению этого расчета, укажем на одно соотношение между То и 62, которое получается из уравнения (10.4), если в последнее вместо То подставить его точное значение (7.32), равное [c.193]

Поскольку точное решение этой задачи в общей постановке даже в линейном приближении ([i = onst) связано с математическими трудностями, в работе дается приближенный расчет с приемлемым для практики допущением. [c.79]

Система зарядов, образующихся на гранях дефекта, вследствие его поляризации образует диполь, очертания которого-в первом приближении совпадают с реальным дефектом, поэтому Н. Н. Зацепин [22] предлагает в зависимости от характера несплошностей аппроксимировать их эквивалентными магнитными диполями. Для простоты расчета вводятся следующие допущения = onst, т. е. наличие объемных зарядов в ферромагнетике не учитывается, пространство вне ферромагнетика и в полости дефекта имеет Цг = 1. [c.82]

Расчетные критерии и принимаемые допущения. При расчете конструкции (с заданной живучестью), имеющей трещину, нужно знать расчетный ресурс эксплуатации, предполагаемый характер нагружения в процессе эксплуатации, температуру и агрессивность окружающей среды. Основными приближениями, используемыми при расчете, служат исходная длина трещины и ее расположение, на. пряженно-деформированное состояние (плоская деформация или плоское напряженное состояние) и величина нагрузки. [c.25]

Формулы теории возмущений дают возможность, пользуясь невозмущенными функциями (г, т) и +(г, х), найти в первом приближении изменение линейного функционала температуры при изменении параметров системы. Особенно это важно в тех случаях, когда прямое решение задачи затруднительно даже для численного расчета (например, когда возмущение носит локальный характер) или не может обеспечить нужной точности [64, 75]. Так, полезно применять теорию возмущений при приближенном решении задач теории теплопроводности на основе упрощенных допущений о характере пространственно-температурной зависимости теплофизических констант. В этих случаях можно оценить погрешность определения интересующего функционала температуры из-за принятого допущения. При этом есть возможность развить теорию возмущений высоких порядков, что особенно удобно, если сопряженная температура выражается аналитически. Формулы теории возмущений могут быть полезны также для тех задач, в которых трудно найти прямое решение из-за азимутальной зависимости условий теплосъема или источников тепловыделения. [c.111]

Чтобы определить параметры плазмы, представляющей собой высокотемпературную равновесно реагирующую газовую смесь, прежде всего необходимо найти ее состав. Очевидно, что точность расчета состава будет определяться не только погрешностью вычислительного процесса, но в первую очередь — полнотой учета физических и химических эффектов, имеющих место в реагирующей смеси. Однако полный учет этих явлений затруднен. В то же время для получения результатов с достаточной для инженерных расчетов точностью можно принять следующие допущения в реакции горения участвует все топливо воздух состоит только из азота и кислорода смесь газов, составляющих продукты сгорания, является идеальным газом в исследуемом диапазоне температур и давлений полностью отсутствует термическая ионизация газовых компонент рассматривается однокомпонентпая легкоионизируемая присадка ее влияние на термодинамические параметры газовой смеси учитывается в приближенной форме введением соответствующих поправочных коэффициентов влияние присадки на вязкость и теплопроводность не учитывается а электропроводность рассчитывается методом малых возмущений. [c.109]

При исследовании влияния многоосного термического напряжения на сопротивляемость углеродистой стали в условиях тер-моциклирования сплошные цилиндрические и сферические образцы нагревали и охлаждали с частотой I и 9 циклов/мин [72]. Тангенциальную и радиальную деформации рассчитывали. Результаты испытаний были обработаны по энергетической теории прочности. Однако вследствие неоднородности напряженного состояния, громоздкости и сложности обработки экспериментальных данных (вычисления велись на ЭВМ), а также принятия ряда допущений (в частности, при повышении температуры коэффициент Пуассона р, — 0,5, а принят ц = 0,3) при определении деформаций, расчет долговечности при термической усталости был весьма приближенным. [c.37]

Процессы обмена ионов между смолой и раствором математически описываются системой сложных дифференциальных уравнений, интегрирование которых до настоящего времени не произведено. Следовательно, пока не может быть речи о точном расчете ионообменных аппаратов. Практически для получения продукта заданной степени чистоты или качества разделения либо концентрирования производят в грубом приближении с помощью некоторых допущений и экспериментально определенных величин параметров инженерные расчеты габарргтных размеров аппаратов. [c.322]

В расчетах, изложенных в настояшем параграфе, приняты следующие допущения поверхности стыка остаются гшоскими (не-деформируемыми) при всех фазах нагружения, что справедливо только для деталей, обладающих достаточной жесткостью поверхности стыка имеют минимум две оси симметрии, а болты расположены симметрично относительно этих осей все болты соединения одинаковы и равно затянуты. С некоторым приближением перечисленные условия справедливы для большинства конструкций. [c.46]

Сравнением вычисленных напряжений а или т с допускаемыми [а определяются коэффициенты расчетного запаса = ( rl/a и П == 1т]/т. Для конструкций, работающих на устойчивость, расчетный запас равен отношению критических нагрузок к расчетным Л = PhplfP - Конструкция удовлетворяет требованиям, прочности, если = 1. При > 1 имеется избыток прочности. Реальная работа конструкции почти никогда не соответствует принятой расчетной схеме, поэтому определение точных значений разрушающих нагрузок теоретическим путем практически невозможно, за исключением некоторых простейших схем. Наиболее достоверно разрушающие нагрузки, как правило, устанавливаются опытным путем. Из приближенности расчетных схем также следует, что к оценке конструктивных изменений по расчетным запасам нужно подходить с осторожностью. Не зная допущений и всех условностей, принятых в расчете, можно прийтн к неверному выводу. [c.31]

Действительно положительное значение р не может быть больше единицы (р=1 при Умест=0), а отрицательные величины р могу г быть более значительными (например, при Умеет = 2У получим р = —3). При умеренных сверхзвуковых скоростях отрицательные и положительные избыточные давления примерно одинаковы (см. рис. 2.07, 2.08). Наконец, при очень больших сверхзвуковых скоростях главную роль играют положительные избыточные давления. Эти скорости принято называть г и п е р з в у к о в ы м иПри гиперзвуковых скоростях допущение, что D a, принятое нами при выводе формулы (2.04), приводит уже к очень большим ошибкам и эта формула не годится для расчета не только отрицательных, но и положительных избыточных давлений. Кроме того, сильный нагрев воздуха при гиперзвуковых скоростях приводит к диссоциации (расщеплению) и ионизации молекул, ввиду чего свойства воздуха существенно меняются. Если не учитывать это, в расчетам появятся дополнительные ошибки. Существует приближенный способ определения избыточных давлений при гиперзвуковых скоростях, согласно которому на затененных участках поверхности тела получается вакуум, а положительный коэффициент давления равен [c.51]

У(й). Выполнен также расчет для жидкого лития (Джоунс и Скотт, предварительное сообщение) и хотя был применен метод псевдопотенцнала, при сравнении с расчетом для твердого состояния оказалось [104], что используемое приближение о существовании почти свободных электронов не является хорошим, а допущения в изложении Эдвардса не могут быть, вероятно, обоснованы. Однако все исследователи пришли к единому мнению, что поправки к результатам, полученным в соответствии с теорией свободных электронов Эдвардса, незначительны для одновалентных металлов. Ватабэ и Танака вычислили дисперсионное соотношение Е к) (предполагая неявно, что неупорядоченным рассеянием оно не слишком заметно размывается, сравни примечание далее) из (238) [c.100]

Теория Грима проверялась также при измерении штарковских ширин резонансных линий. нейтрального -неона и аргона [Ш7]1 В-этих случаях можно было ожидать плохого.совпадения теории с экспериментом, так как при-расчетах делалось очень-много долущений. Можно предположить, что эти допущения, например кулоновское приближение, скорее будут справедливы-24 [c.371]

Для упрощения задачи примем первое допущение будем считать в первом приближении, что теплопроводность сплошной среды vAB, Ява (в зонах возмущения) не зависит от концентрации компонент и равна теплопроводности твердого раствора 50%-ной концентрации, т. е. Яав = Ява=Ямин = onst. Изложенная схема рассуждений по существу сводится к тому, что твердый раствор 50%-ной атомной концентрации с точки зрения расчета его теплопроводности следует рассматривать как новое вещество (соединение), образующее в смеси с исходными компонентами А к В твердый раствор. Представление 50%-ного твердого раствора в качестве самостоятельного вещества (соединения) не является неожиданным. В теории физико-химического анализа структуры сплавов металлов, упорядоченные неограниченные твердые растворы 50%-ной концентрации могут быть рассмотрены и как химическое соедипение типа АВ. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...