Расчет колец жесткости

ПОНЯТИЕ О РАСЧЕТЕ КОЛЕЦ ЖЕСТКОСТИ 375 [c.375]

Расчет колец жесткости. [c.384]

Если выдержано соотношение //D по табл. V.2.15, стенки ба рабана не рассчитывают на устойчивость При необходимости расчета стенки на устойчивость, определения изгибных на пряжений в стенке у стыка с торцовой стенкой и ребрами жесткости, расчета колец жесткости и торцовой стенки следует пользоваться работой [211. [c.268]

Расчет колец жесткости. Нагрузка, приходящаяся на единицу длины кольца жесткости (рис. 27), при расстоянии между кольцами жесткости />.3,11/ [c.54]

Если при проверочном расчете согласно табл. 8 условие устойчивости п. 1, а также требование п. 2. 3. 4 не будут выполнены, принятые предварительно толщина обечайки, расстояние между кольцами или сечения колец жесткости должны быть изменены и расчет выполнен заново. [c.419]

Расчет на устойчивость колец жесткости, подкрепляющих обечайку, находящуюся под совместным действием наружного давления, осевого сжатия и изгиба (или под действием совместных нагрузок, предусмотренных п. 2. 5. 3), производится согласно табл. 7. Влияние осевой сжимающей силы и изгибающего момента при этом не учитывается. [c.425]

При расчете колец, постоянной изгибной жесткости, изменив обозначения неизвестных Xt, можно выражение (4.21) записать в таком виде [c.113]

Наиболее удобными методами расчета колец переменной жесткости являются энергетические методы [5]. [c.335]

Кольца жесткости устанавливают только на аппаратах, изго- товленных из пластичных материалов (стали, меди и др.). Так кай возникающие меридиональные напряжения при постановке колец жесткости являются краевыми, имеют местный характер и пластические деформации в зоне установки колец существенно не снижают несущей способности обечайки, то местные изгибные напряжения можно в расчет не принимать. Установка колец жесткости на обечайках, изготовленных из хрупких материалов, например, из чугуна, только ухудшила бы работу обечайки. Следует, однако, заметить, что установка колец жесткости на таких обечайках и не требуется, так как они получаются достаточно толстыми и устойчивыми. [c.110]

Уточненный расчет проводится как проверочный на основе окончательно разработанной конструкции вала и служит для определения фактических запасов прочности. Необходимо, чтобы запас прочности > 1,5, но, учитывая повышенные требования к жесткости валов, лучше, если п > 2,5 3. При таком запасе прочности специального расчета на жесткость вала не требуется. Уточненный расчет вала производят с учетом влияния на прочность вала наличия концентраторов напряжений отдельных элементов вала. Как известно, такими концентраторами являются шпоночные пазы, сквозные поперечные отверстия под штифты, место перехода от одного диаметра к другому, резьбы, канавки для установочных колец и канавки для выхода режущего инструмента или шлифовального круга. Прочность вала также зависит от величины контактных напряжений в месте посадки на валу детали с натягом. [c.136]

Расчет пластмассовых колец жесткости для аппаратов с большим отношением высоты к внутреннему диаметру при условии их совместной работы со стенкой производится по следующим формулам [c.166]

Учитывая особенности работы, к листовым конструкциям предъявляются определенные требования швы должны быть прочными и плотными в местах защемлений оболочек (у колец жесткости, у днищ и т. п.) необходимо в расчете учитывать локальные краевые напряжения при проектировании предусматривать фасонный раскрой листового проката, вальцовку обечаек и колец, штамповку выпуклых элементов, правильно располагать люки, лазы, врезки и т. п. [c.331]

Цилиндрические обечайки, подкрепленные кольцами жесткости (см. рис. 6.2). Приводимые ниже формулы расчета применимы при выполнении следующих ограничений отношение высоты сечения кольца жесткости к диаметру обечайки / к/Ос 0,2 кольца жесткости расположены на обечайке равномерно. В случае неравномерного расположения колец жесткости значения 6 н /] в формулах расчета необходимо подставлять для того участка, на котором значения Ь к максимальные. [c.108]

Расчет обечайки аппарата, укрепленной кольцами жесткости, и расчет кольца жесткости при наличии дополнительных элементов подкрепления самого кольца. Рекомендуемые варианты усиленных опорных колец жесткости показаны на рнс. 14.22. [c.300]

Теория изгиба тонких колец нашла п]()именение при расчете колец фюзеляжа в конструкциях аэропланов ) и колец жесткости в подводных лодках ). [c.323]

Корпус башенных аппаратов в местах опор внутренних самонесущих (диафрагмы) и несущих (своды, столбы опор) конструкций должны иметь усиление из колец, бандажей, ребер жесткости, привариваемых с наружной стороны обечайки или днища. Размеры элементов усиления определяют расчетом. Такие же усиления должны быть в местах крепления обслуживающих площадок к корпусу аппаратов. [c.130]

Усилия, действующие на тела качения, приводят к упругим деформациям в точках контакта колец и тел качения. Упругие деформации вызывают смещение колец шарикоподшипника друг относительно друга, т. е. смещение центра тяжести подшипника. От величины смещения колец при приложении к ним осевых и радиальных нагрузок зависит точность работы некоторых приборов. При проектировании таких приборов приходится заранее рассчитать возможные осевые и радиальные смещения центра тяжести подшипника. Вопросы расчета жесткости подшипников разработаны в работах В. С. Бочкова [4, 5]. [c.59]

Увеличить жесткость кольцевой рамы без утолщений оболочки у шлюза можно различными конструкционными приемами, выбор которых должен определяться технико-экономическими расчетами. Возможно увеличение сечения рамы посредством установки дополнительных фланцев. В зоне рамы обрамления шлюзов можно сконцентрировать также кольцевую арматуру. Если ее приведенная толщина вместе с толщиной рамы для шлюза диаметром 3 м содержит 15—20 см металла, то это будет примерно равноценно сплошному металлическому обрамлению шлюза с толщиной стенки рамы, равной /20 ее диаметра. Рама может быть изготовлена пустотелой с заполнением свободного пространства бетоном или другим материалом, имеющим высокий модуль упругости (рис. 1.27, а). Можно усилить жесткость рамы установкой кольцевых каркасов, приваркой к ее фланцам дополнительных колец из листового металла и т. д. Пересеченную шлюзом рабочую арматуру можно компенсировать, увеличив сечение торцевых и промежуточных сланцев шлюза. Следует обеспечить надежное соединение ненапрягаемой арматуры оболочки с фланцами рамы. Эффекта можно добиться, обеспечив совместную работу защитной оболочки с металлическими конструкциями самого шлюза. [c.47]

Расчетную модель опорной конструкции можно представить в виде двух продольных балок или плоских рам переменного поперечного сечения, связанных поперечными связями в виде балок или колец (рис. 1). В частности, такими связями служат корпуса механизмов, установленные на раме. Рама соединяется с фундаментом амортизаторами, каждый из которых в расчете рассматривается как сосредоточенный упруго-вязкий элемент. Балки рамы могут совершать вертикальные и крутильные колебания. Ротор и балки опорной конструкции разбиваются на участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня присоединяется жестко сосредоточенная масса т -, обладающая моментами инерции к повороту и кручению ll, I]. Масса соединяется упруго с абсолютно жестким фундаментом и сосредоточенной массой т , обладающей моментами инерции /ф, (рис. 2). Упругие связи характеризуются жесткостями Св, Сф, v (/с = 1, 2) в вертикальном, поворотном и крутильном направлениях (на рис. 2 Z = Ь, г з, 7). Демпфирование в системе учитывается комплексными модулями упругости материала стержня и комплексными жесткостями амортизаторов. [c.6]

Ниже приведены некоторые справочные данные к расчету замкнутых круговых колец постоянной жесткости. Эти данные могут быть использованы для прикидочных проектировочных расчетов шпангоутов цилиндрических отсеков под действием сил, перпендикулярных их плоскости. Такой расчет будет приближенным, так как он не учитывает упругость оболочки. Однако для некоторых схем нагружения этот расчет будет достаточно точно отражать напряженное состояние узла в сечениях, расположенных около мест приложения сил. [c.308]

Распределения радиальных перемещений для этого этапа нагружения представлены для сосудов 1, 3, 4 i соответственно на рис. 21—23[ Из этих рисунков и из табл. 4 видно, что средние повороты фланцев по-прежнему. достаточно хорошо предсказываются моделью жесткого кольца, хотя расчеты по методу конечных элементов указывают на нелинейную картину перемещения для колец верхних фланцев. В то же время сравнение с экспериментальными данными показывает, что абсолютные значения перемещений предсказываются моделью жесткого кольца неточно. Это, вероятно, связано с недооценкой сдвиговой жесткости колец фланцев вследствие пренебрежения влиянием коэффициента Пуассона Вообще следует отметить, что модель жесткого кольца неплохо описывает экспериментальные результаты по относительному проскальзыванию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.35]

На рис. 9 показаны два типа пружинных колец. Двойные пружинные кольца отличаются большей эластичностью, но они сложнее в изготовлении. Расчет пружинных колец на жесткость производится в ответственных случаях с учетом не только веса оптической детали, но также усилий, возникающих от вибрационных, ударных или линейных перегрузок. Расчет ведут по формуле [c.314]

Спектральные составляющие изменения жесткости и вынуждающих сил при неравномерном вращении колец шарикоподшипников группируются вблизи частоты управления и частот, кратных ей. Расчет вибрации роторной системы при периодической нестационарности движения производится с учетом спектральных характеристик жесткостей и вынуждающих сил (табл. 12.8, 12.9). [c.695]

Радиальное перемещение б узла каждой кольцевой связи системы (фиг. V. 26) зависит от нагрузки, а также от размеров и жесткостей связей и радиальных рам. Расчет этой пространственной схемы благодаря имеющейся циклической симметрии сводится к рассмотрению радиальной рамы с усилиями 5 в сечениях связей. Эти усилия заменяются их радиальными составляющими, которые рассматриваются приложенными на раму через горизонтальные опоры с упругостями, подсчитанными по радиальной жесткости кольцевых связей (по изгибной и продольной жесткости колец). [c.421]

На рис. 1У-13 приведена диаграмма показателей работоспособности токарных многошпиндельных автоматов, встроенных в линию обработки колец карданных подшипников. Как видно, в начале эксплуатации М =2ч-3) собственные потери очень велики, а в дальнейшем они сокращаются. Однако ввиду малой длительности рабочего цикла (Г = 4 с), а следовательно, прогрессивного износа и потери жесткости и виброустойчивости после относительно короткого периода стабилизации наступает период ухудшения характеристик работоспособности. Диаграмма наглядно показывает, что, несмотря на весьма небольшие организационные потери, автоматы ни в один период эксплуатации не обеспечивают работу с общим коэффициентом использования 0,75, хотя именно этой величиной задаются обычно при проектных расчетах производительности и надежности в процессе проектирования линий, расчета их структурных характеристик. [c.148]

Для плоскости зацепления шестерни II, а также для случая СПО расчеты аналогичны проделанным выше. Более точно перемещения могут быть определены с учетом дополнительной жесткости посаженных на вал деталей (зубчатых колес и внутренних колец подшипников качения), как указано на стр. 238. Значения (> и используются в расчетах соответствующих зубчатых передач. Найденные значения прогибов У1 = 0,00094 см и 1ул = = 0,0103 см сопоставляются с допускаемыми величинами (0,00014-0,0005) I = = (0,0014-0,0005) 20,5 === 0,0024-0,01 с.ч (для консоли в сечении II достигается максимальная допускаемая величина), а также могут быть использованы для оценки изменения межцентровых расстояний в зубчатых передачах. Наибольший угол наклона на опоре А ( №д)щз = 4,54 - 10- ра9, далеко не достигает допускаемой величины [c.248]

В книге изложены методы расчета на прочность и жесткость основных элементов машиностроительных конструкций — тонкостенных стержней, толстостенных цилиндров, дисков, колец, оболочек. [c.2]

Общим недостатком роликовых подшипников является их чувствительность к перекосам колец и, как следствие, высокие требования к жесткости валов и к точности изготовления деталей подшипникового узла. Так, допуски размеров деталей подшипниковых узлов на схемах рис. 16.16,6 16.17,о и 16.20,в по расчету получаются практически невыполнимыми в обычных производственных условиях. Поэтому этих конструктивных схем подшипниковых узлов следует избегать. [c.268]

Расчет обечайки аппарата, укрепленной кольцами жесткости, и расчет колец жесткости при отсутствии дополиительиых элементов подкрепления самих колец. Кольцевое напряжение в обечайке над опорой за пределами влияния кольца жесткости определяют по формуле (14.25). Это напряжение может быть снижено за счет установки опорного листа [см. примечание к формулам [c.300]

Расчет стержней усиленных колец жесткости. Усилие в цеитральиом горизонтальном стержне (см. рис. 14.22, а) [c.301]

Жесткость валов, вращающихся в шарикоподшипниках, должна обеспечиваться такой, чтобы шарики не защемлялись в результате перекоса колец. Это условие обычно выдерживается и не требует специальной проверки. Жесткость валов, вращающихся в роликоподшипниках, должна обеспечивать достаточно равномерное распределение давления по длине роликов. Ввиду отсутствия экспериментальных данных по влиянию перекосов на долговечность подшипников этот расчет носит условный характер. В современных конструкциях роликоподшипников ролики или дорожки качения наружных колец делают с так называемой бомбиной, т. е. с несколько выпуклым профилем. Для этих подшипников соответствующая проверка отпадает. [c.331]

Параметры а , в (6.12) зависят от упругих констант материала, размеров кольца и значения давления. Зависимость (6.12) хорошо согласуется с экспериментальными замерами радиальных перемещений в пределах линейного участка нагружения. Радиальные перемещения в направлении большей жесткости ( ) оказались больше, чем в направлении меньшей жесткости (До)- Данные для численного сравнения, соответствующие материалу Sep arb-4D, приведены на с. 192. Расчет параметров, входящих в (6.12), по формулам, приведенным в работе [21], показал, что Oq > 0, 0. Следовательно, при нагружении колец внешним давлением в направлении, соответствующем ф = 0 в плоскости кольца , они являются менее податливыми на радиальное смещение, чем в направлении, соответ- [c.197]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Оболочки устанавливались на жестком основании и нагружались сверху стальными плитами массой ЗОООН. До и после нагружения стальной рулеткой измерялись вертикальный и горизонтальный диаметры оболочек. Далее определялись изменения вертикального и горизонтального диаметров. Параллельно проводились испытания таких же образцов из монолитных труб. Для расчетов рассмотренного случая нагружения, когда кольцо диаметрально сдавливается жесткими недеформируемыми плитами, формула (1) неприменима. Однако, поскольку необходимо определить не перемещение, а жесткость многослойного кольца, то достаточно сравнить экспериментально полученные перемещения многослойного и монолитного колец. Измерениями установлено, что для многослойной оболочки имеет место = 81 мм и = 70,5 мм а для монолитной оболочки — гГ в = 5 мм и й>г = 4 мм. Отношение соответствующих перемещений составляет соответственно wjw = 16,2 wrjwr = 17,7. В случае отсутствия взаимодействия между слоями это отношение составило бы = 16. По данным эксперимента это отношение отличается от f на [c.214]

Величина необходимого раствора замка кольца при надевании его на поршень может во много раз превышать радиальную тол-ш,ину. Этот параметр, т. е. отношение увеличения раствора замка к радиальной толш,ине, служит мерой напряжений в кольце. У небольших поршневых колец отношение наружного диаметра к радиальной толш,ине уменьшается, если последняя выбирается вполне достаточной с тем расчетом, чтобы не усложнять обычную технологию. Это отношение характеризует жесткость кольца и его уменьшение объясняет более высокие значения напряжений при надевании на поршень колец малых размеров. [c.69]

Разработан метод расчета опор, получивший название ПВК (подшипник — вал — корпус), в котором работу подшипни рассматривают в комплексе с конструкцией вала и корпуса. Метод ПВК с использованием ЭВМ позволяет более точно определять нагрузки на опоры с учетом жесткости и погрешностей изготовления сопряженных с подшипниками деталей, оценивать влияние перекосов колец на расчетный ресурс и т. д. [c.457]

В статье [16] изложены результаты экспериментальных исследований распределений напряжений в различных сечениях пружины и оценены коэффициенты концентрации, вызванные отверстиями, которыми заканчивается разрезная часть пружины. В этой же работе экспериментально была подтверждена возможность использования метода Альмена и Ласло для расчета упругой характеристики, формируемой неразрезной частью пружины. Исследованиями [7] было также установлено, что силы трения в контакте между пружиной и опорами при неодинаковых коэффициентах трения несколько смещают положение центра О поворота сечения конической части пружины как жесткого целого, т. е. изменяют га. При этом данное смещение меняется в зависимости от направления нагружения. При одинаковых коэффициентах трения /т смещение точки О не происходит и га имеет то же значение, что и у Альмена и Ласло. Позже [30] было предложено учитывать жесткость закрепления опорных колец Со и их предварительное поджатие Wo, возникающее в результате сборки кожуха сцепления и разрезных тарельчатых пружин. В работе [15] показано, как можно менять упругую характеристику нажимного устройства, варьируя конфигурацию опорных поверхностей, обкатываемых неразрезной частью пружин. [c.114]

Отметив, что приводимые в литературе рекомендации по определению поверхности контакта н жесткости колец (шнуров) круглого поперечного сечения основаны на экспериментальных результатах, Дымннков предложил аналитический расчет этих величин [53]. [c.239]

Достоинством канатно-балочных систем (рис. 223) является их повышенная жесткость на изгиб, которая возрастает в случае применения в качестве поперечной конструкции ферм, заделанных в опорный контур. Конструкция покрытия приобретает пространственную жесткость, хорошо работает при местном загружении и позволяет применять легкую кровлю. Однако стрела провеса в таких конструкциях не может быть менее /15 пролета. Приближенный способ расчета однопоясных висячих покрытий с гибкими нитями сводится к определению сечения гибкой нити и оттяжек, а в круглых сооружениях еще и сечений опорного наружного и среднего внутреннего колец. Подбор сечения несущих элементов осуществляют на стадии монтажа, так как суммарная нагрузка на покрытие с учетом напрягающего балласта будет больше расчетной нагрузки. В качестве расчетной схемы сооружения в предельном состоянии принимают плоскую гибкую нить с опорами на одном или на разных уровнях. [c.262]

Радиально-упорные роликоподшипники с коническими роликами (ГОСТ 333—71, рис. 111-28, е) имеют более высокую (на 50% выше) по сравнению с аналогичными шарикоподшипниками нагрузочную способность более удобны при монтаже и регулировке зазоров. Подшипники устанавливают на жестких валах при окружных скоростях до 15 м/с. Перекос колец подшипника (перекос вала относительно отверстия) недо-пусти.м. Для восприятия в узле больших радиальных и осевых нагрузок и обеспечения большей жесткости подшипники устанавливают парами — по одному в каждой опоре или два подшипника в одной опоре с таким расчетом, чтобы широкие торцы наружных колец были направлены один к другому. При очень больших нагрузках используют специальные многорядные роликоподшипники. Конические подшипники находят широкое нрименеиие в редукторах, агломашинах, вагонетках, в металлообрабатывающих станках, тракторах, экскаваторах, прокатных станах, флотомашинах, трубчатых вращающихся печах. [c.144]

Расчеты высокоскоростных ШУ строятся на основе математической модели быстровра-щающегося шарикоподшипника, учитывающей действие на теЛа качения центробежных сил и гироскопических моментов [7]. При этом шпиндельный узел рассматривается как нели-нейно-упругая система вал-подшипники-корпус, каждый из узлов которой имеет три степени свободы. Спецификой расчета является учет существенного влияния частоты вращения на механику подшипников - перераспределение нагрузок, изменение жесткости и долговечности. Поведение узла под нагрузкой определяется путем решения системы нелинейных алгебраических уравнений, описывающих равновесие каждого из элементов шпиндельного узла (вала, колец подшипников, тел качения) при заданных условиях экснлуа-тации. [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...