Нагрузка по выходу

Нагрузка по входу и выходу. Под нагрузкой модуля по входу понимается количество непосредственных вызывающих его модулей. Соответственно, нагрузка модуля по выходу - это количество непосредственно подчиненных ему модулей. По уже упоминавшимся выше причинам нагрузка по выходу не должна превышать 6-7 модулей. Высокая нагрузка по входу требует от модуля хорошей связности. [c.107]

Очень часто в реальных задачах большой практический интерес представляет переходный режим колебаний от момента приложения нагрузки до выхода системы на установившийся режим (стационарный режим, если он возможен) или до определенного момента времени. Например, если на стержень действует внезапно приложенная случайная по направлению и модулю сила и требуется выяснить, как будет двигаться стержень после ее приложения, то считать движение (колебания) стержня стационарными нельзя даже в том случае, если сила является стационарной случайной функцией. В общем случае случайные силы, действующие на стержень, могут быть любыми, в том числе и нестационарными, случайными функциями, у которых вероятностные характеристики зависят от времени. В этом случае вероятностные характеристики решений уравнений колебаний стержня (в том числе и уравнений с постоянными коэффициентами) также зависят от времени, т. е. являются нестационарными. Это существенно осложняет решение, так как воспользоваться спектральной теорией нельзя. [c.158]

Говоря о расчетах на жесткость, надо обратить внимание учащихся, что в машиностроении зачастую необходимо ограничивать не только прогибы балок, но и углы поворота их сечений. Характерный пример (помимо указанного выше и относящегося к подщипникам скольжения)—опорные узлы вала, смонтированного на роликовых подшипниках. Большие углы поворота опорных сечений приводят к неравномерному распределению нагрузки по длине роликов и к преждевременному выходу подшипников из строя. [c.136]

Поскольку неравномерность нагрузки по ширине зуба относится к основной причине выхода передач из строя, то при проектиро- [c.260]

Температура раздельно регулируется в верхней и нижней частях топки. В плотной фазе кипящего слоя вне зависимости от нагрузки температура держится на уровне 870°С, на выходе из топки при нагрузках 10-30% температура может быть значительно ниже 870°С. Разделение процессов горения и теплообмена позволяет более быстро и более глубоко (до 10% от номинальной) менять нагрузку по сравнению с другими схемами. [c.226]

Температура перегрева пара при работе второй конвективной шахты и изменения общей нагрузки агрегата от 100 до 30% колеблется пределах от 297 до 265°С. При давлении пара 23 кгс/см и температуре питательной воды на входе в экономайзер 100°С питательная вода на выходе из экономайзера не кипит, и запас до кипения составляет 15—30°С. Количество воздуха, пропускаемого через воздухоподогреватель, по допустимому сопротивлению принимается равным 50% всего количества при номинальной нагрузке. По этой причине средняя температура подогрева воздуха при этой нагрузке составляет примерно ПО°С, однако при нагрузке 50% номинальной температура воздуха повышается до 215°С и при нагрузке 30% составляет 170°С. [c.122]

Поскольку исполнительный механизм (манипулятор) вместе с грузом является общей нагрузкой по отношению ко всем сервоприводам, двигательную систему робота следует рассматривать как многосвязную систему с перекрестными связями. Такая система включает т взаимосвязанных подсистем. На вход г-й подсистемы подается i-я компонента ПД (t), а выходом служит реальное значение обобщенной координаты qi (t). Взаимодействие подсистем происходит по каналам перекрестных связей. [c.161]

Следует отметить, что вопросом отклонения потока за рабочими колесами занимались многие исследователи [14, 15]. Некоторые из них исходят из тех же положений, что и А. Стодола, другие — из предположения равномерного распределения нагрузки по длине лопатки и т. д. Однако все они дают приближенные решения и не учитывают факторы, влияющие на величину отклонения, например шаг и густоту решетки, вязкость, углы атаки и т. д. Выведенные ими формулы не позволяют определить отклонение на выходе из рабочего колеса поперек потока в каждой точке и с учетом всех параметров решетки. [c.26]

У многих турбин кавитационные явления (например, сильная вибрация) наблюдаются лишь в определенных режимах, например при нагрузках 40--=-60% от полных. Таких режимов при эксплуатации следует избегать. Если они неизбежны, то при них помогает искусственное повышение давления в опасных частях турбины, а именно если подвести под колесо ко входу в отсасывающую трубу атмосферный воздух, то он, пронизав воду пузырьками, уменьшает ее объемный вес. Разрежающее действие облегченного столба воды в трубе уменьшается, давление над ней повышается и кавитация ослабляется. Наличие воздуха в воде смягчает гидравлические удары внутри воды при конденсации паров и, вероятно, упорядочивает течение по выходе из колеса, устраняя периодическую конденсацию больших объемов пара. Все это ведет к очень заметному уменьшению вибрации. Однако еще не доказано, что при этом прекращается и разъедание. Впуск воздуха повышает к. п. д. турбины при умеренных и малых нагрузках, но снижает его при больших [Л. 204]. [c.87]

Из формул (4.6) видно, что направленность излучения и энергетическая эффективность возбуждения волн в полупространстве в значительной мере зависят от распределения нагрузки по его поверхности. После выхода работы Лэмба [207] наибольшее внимание при конкретных вычислениях уделялось случаю равномерного распределения нормальных напряжений или предельному случаю сосредоточенной силы. Подробный исторический обзор проблемы и описание работ, содержащих решения большого числа конкретных задач, сделан в статье [53] и обзоре [230]. Здесь мы приведем лишь данные о некоторых характеристиках волновых полей в полупространстве, основываясь на работах [53, 214, 233, 286]. [c.100]

Фрезы. Зубья выполнены на поверхности тела вращения или на торцовой поверхности. Во время вращения зубья последовательно периодически входят в зону резания, обусловливая этим динамическую нагрузку. Непрерывное резание производят одновременно сразу несколькими зубьями. У торцовых фрез ударные и изгибающие нагрузки, а также вибрация весьма значительны. Нагрузка, приходящаяся на один зуб цилиндрической фрезы, начиная с момента врезания зуба в материал изменяется от точки к точке, причем с увеличением толщины стружки непрерывно растет, а по выходе зуба из материала резко падает. У дисковых фрез существенны ударные нагрузки. Производство фрез и их переточка чрезвычайно дороги, поэтому срок их службы должен быть как можно более длительным. [c.21]

Большинство электропечей и устройств однофазные, крупные агрегаты состоят из нескольких однофазных. При включении в сеть трех (шести) индукторов создается трехфазная нагрузка. Агрегаты с двумя индукторами можно включать по схеме Скотта. Для включения мощных однофазных индукторов применяют симметрирующие устройства, состоящие из емкости и индуктивности и обеспечивающие равномерное распределение нагрузки по фазам. Симметрирующие устройства увеличивают капитальные затраты и расход электроэнергии и целесообразны в тех случаях, когда несимметрия токов выходит за пределы допустимой. Естественный коэффициент мощности обычно 0,7 и ниже, поэтому его повышают до 0,9 с помощью конденсаторов. [c.446]

Одним из способов компенсации является использование зависимости давления жидкости от нагрузки на выходе насоса переменной производительности с ростом нагрузки давление увеличивается. Это позволяет использовать обратную связь по давлению (фиг. И, ё). Поршень компенсатора 2 находится под давлением жидкости, подаваемой насосом, и действует на обойму гидронасоса. При возрастании давления обойма 1 перемещается и эксцентриситет ее увеличивается. В результате этого производительность насоса повышается на величину роста утечек. [c.28]

Нагрузки на детали последовательно уменьшают до тех пор, пока не будет достигнут тот уровень, при котором деталь не разрушится после 10 млн. циклов нагружений, о число циклов нагружений N(см. рис. 7) часто принимают за базу испытаний. Анализ большого количества результатов испытаний показал, что горизонтальный участок кривой усталости, как правило, начинается при числе циклов, меньшем N . В общем случае необходимая база испытаний может быть уточнена по выходу Л/ о за доверительную границу рассеивания на наклонном участке кривой. [c.152]

Схема а является простейшей, но в ней отсутствует обратная связь по выходу исполнительного устройства. Схемы б — г реализуют обратную связь по положению. К достоинствам схем бив следует отнести наличие дополнительного регулятора положения, обеспечивающего отработку исполнительным устройством требуемого сигнала на выходе. Реализация схемы в требует меньшего такта квантования по сравнению с тактом управления объектом, что приводит к дополнительной нагрузке процессора. Схема г исключает необходимость применения специального алгоритма управления. Вычисление и (к) производится с учетом измерений реальных положений исполнительных устройств. Достоинством этой схемы является то, что при использовании алгоритма управления интегрирующего типа в случае выхода исполнительного устройства на ограничения управляющая переменная не нарастает. [c.476]

Замкнутая система автоматического регулирования состоит из объекта и регулятора, который автоматически изменяет одну из величин на входе объекта при появлении на выходе объекта соответствующего сигнала. О работе системы регулирования можно судить по переходному процессу на выходе объекта при определенном изменении входного сигнала. Изменение входного сигнала — это либо изменение заданного значения, либо изменение нагрузки по одному или нескольким каналам. Если основная задача системы регулирования — обеспечить точное воспроизведение изменения [c.85]

Система автоматического регулирования, предназначенная для работы в режиме стабилизации, должна решать задачу минимизации влияния возмущений по нагрузке на выход объекта. Предполагая, что экономические потери, вызванные отклонением переменной от заданного значения, пропорциональны ошибке и что положительная и отрицательная ошибки оцениваются в стоимостном отношении одинаково, можно считать, что интеграл по времени от модуля ошибки j e dt при [c.139]

Расчет топочной камеры выполняют цо средним значениям тепловой нагрузки по высоте, так как важны общее тепловосприятие топки Qл и температура газов на выходе из нее 0 "т, а распределение тепловой нагрузки по высоте топки несущественно. Вместе с тем из рис. 7-9 следует, что тепловая нагрузка распределяется резко неравномерно, что влияет на температурный режим металла топочных экранов, а при естественной циркуляции — на напор циркуляции. [c.233]

Проверяют также действие электропневматического тормоза пассажирских локомотивов из обеих кабин управления, целостность рабочего и контрольного проводов, сопротивление изоляции. Проверку напряжения источника питания производят постановкой ручки крана машиниста в поездное положение и снятием с изолированной подвески соединительного рукава со стороны нерабочей кабины. При этом включают источник питания электропневматических тормозов и проверяют по вольтметру напряжение постоянного тока без нагрузки на выходе преобразователя, которое должно быть не ниже 50 В. [c.126]

Количество пара, отбираемое для регенеративного подогрева, доходит до 20—30% от всего количества пара, поступающего в тур-бину. Температура регенеративного подогрева питательной воды, т. е. температура питательной воды по выходе ее из последнего (по ходу воды) подогревателя турбинной установки, составляет в отечественных установках среднего давления (35 ama, 435°) 150°, в установках высокого давления (90 ama, 500°) - 215°, а при (135 ama, 565°) я=230° при расчетном режиме работы турбины. При понижении нагрузки турбины температура подогрева воды несколько снижается из-за снижения давления пара в нерегулируемых отборах. Регенеративные подогреватели, как правило, являются аппаратами поверхностного типа (см. 2). Подогрев воды осуществляется всегда ступенчатый (см. фиг. 2), так как это дает возможность лучшего энергетического использования пара. По своему расположению в тепловой схеме регенеративные подогреватели разделяются на подогреватели низкого и высокого давления. Подача воды через первые из них осуществляется конденсатным насосом. Давление воды в подогревателях низкого давления, определяемое давлением в деаэраторе и сопротивлением тракта, в установках среднего давления составляет обычно 3—5 ати, а в установках высокого давления до 10— [c.163]

Различают (при фиксированной нагрузке на выходе приемного канала) следующие коэффициенты усиления по давлению [c.142]

Линия связи 18 позволяет поддерживать давление на выходе насоса 9 всегда несколько большим, чем рабочее давление насоса, что повышает к.п.д. установки при различных нагрузках по рабочему давлению дозируемой жидкости. [c.64]

Часто для одного и того же редуктора предельные нагрузки по термической мощности и заеданию не совпадают, а иногда отличаются в несколько раз. Анализ причин выхода из строя червячных передач показывает, что передачи теряют работоспособность при нарушении нормального режима трения в контакте, когда разрушается смазочная пленка, разделяющая поверхности трения червяка и колеса. При этом температура масляной ванны может быть как меньше, так и больше указанных пределов. В связи с этим объемная температура масляной ванны не может быть непосредственно связана с нагрузочной способностью редуктора, поэтому термин термическая мощность в его прямом значении теряет смысл. Критерий типа /т п = с также не дает полной картины теплового состояния контакта, поскольку отражает лишь действие мгновенной температуры. [c.128]

Как видно из схемы, нагрузка по главным двигателям всех клетей распределена довольно равномерно. Ни один из двигателей не работает с нагрузкой, превышающей номинальную (750 а). Скорость выхода полосы из третьей клети при этом составляет 75 83 м/мин. [c.118]

DR1VEMNS Масштабный множитель, определяющий минимальную нагрузку по выходу (максимальное выходное сопротивление), если его действительное значение не определено в модели Sim ode. По умолчанию = 1,5 (150% от типового выходного сопротивления) [c.256]

DRVMNTYMX Временная глобальная переменная перекрытия нагрузки по выходу, указывающая на устройства Sim ode (0 - по умолчанию, 1 - мин., 2 -типов., 3 - макс). По умолчанию = 0 [c.256]

Сопротивление усталости. Высоконагружеиные обильно сматываемые передачи, работающие при скоростях < 15 м/с и переменных нагрузках, часто выходят из строя вследствие усталостною разрушения пластин по проушинам. Последнее связано с высокой концентрацией напряжений в этой области и контактной коррозией в прессовглх соединениях пластин и втулок. [c.402]

Характерной особенностью врдо-водяных парогенераторов АЭС является наличие тепловой неравномерности объема. Появление ее связано с переменным температурным напором по длине труб теплообменной поверхности и неодинаковым расходом теплоносителя в трубах (ввиду различия сопротивления труб разной длины). Различие в тепловыделении приводит к неравномерности парообразования в пучке, а следовательно, к неравномерности скорости пара в отдельных частях парогенератора, повышению влажности пара. В конструкции парогенератора предусматривается ряд мер по борьбе с тепловой неравномерностью. Так, питательная вода, как более холодная по сравнению с внутрикор-пусной, подается через систему раздающих труб на более горячую часть теплообменного пучка. Этим достигается частичное выравнивание нагрузки по сечению парогенератора. Кроме того, для выравнивания скорости выхода пара по поверхности зеркала испарения под уровнем воды располагают дырчатый лист с опущенными вниз бортами высотой около 200 мм, с площадью отверстий, составляющей примерно 5 % площади листа. Такой лист создает определенное гидравлическое сопротивление, благодаря чему под ним образуется паровая подушка, перераспределяющая пар по зеркалу испарения. [c.249]

При помощи полировки (перед нагрунгением) поверхностей более толстых полосок была получена возможность следить за развитием в них повреждений и было выяснено, что первое повреждение состоит в разделении волокон и матрицы внутри группы нитей (рис. 3). Это явление было названо расслаиванием. При помощи образцов, рассматриваемых в проходящем свете, было обнаружено, что количество повреждений в виде расслаивания увеличивалось за счет последовательного включения в него волокон под меньшими углами к направлению приложенной нагрузки до тех пор, пока при некоторой более высокой нагрузке, меньшей предельной, не возникали трещины в смоле в зонах избытка смолы. Эти трещины были также в основном перпендикулярны направлению нагружения и обнаруживались по выходу на поверхность образца. Они возникали, по-видимому, от некоторых расслаиваний (рис. 4). В случае когда прядь, параллельная приложенной нагрузке, пересекала трещину в матрице, по обе стороны от трещины возникало расслаивание, но разрушения волокон при этом не наблюдалось (рис. 5). [c.340]

Попытку применить безнасадочный принцип действия предприняло Киев-энерго при разработке контактного экономайзера за котлом № 4 Киевской ТЭЦ-3, При переоборудовании скрубберных золоуловителей в контактные экономайзеры насадка не применена. Водораспределитель из перфорированных труб подает нагреваемую воду в полую камеру. Для улавливания капель воды на выходе из экономайзера предусмотрен жалюзийный каплеуло-витель. Паропроизводительность котла 120 т/ч, расчетный расход воды, нагреваемой в контактном экономайзере, 100—150 т/ч. Под экономайзером расположен декарбоиизатор, продуваемый воздухом. Температура нагреваемой в экономайзере воды от 15—30 до 45—55 °С. Аэродинамическое сопротивление экономайзера во время испытаний не превышало 15 мм вод. ст. Экономайзер испытывался при пониженной нагрузке по воде. Во многих случаях он работал в режиме испарения воды, поэтому эффективность его была либо невелика, либо отрицательна. В тех случаях, когда отношение расхода воды через экономайзер к паропроизводительности котла превышало 1,0—1,5, обеспечивался режим конденсации водяных паров из дымовых газов, н эффективность экономайзера была удовлетворительна к. и. т. в котле повышался (на 5—7 %) и достигал 101,5 % по низшей теплоте сгорания газа против 94,9 % при работе котла без экономайзера. Однако возможности контактного принципа действия в этом экономайзере использованы лишь частично, поскольку газы охлаждались до температуры 55—60 °С и выше, что не позволяло использовать скрытую теплоту парообразования, а в ряде режимов наблюдалось увеличение влагосодержания газов, что представляет опасность дл Г дымовой трубы. [c.40]

Оптимальные значения указанных величин в условиях эксплуатируемой котельной должны уточняться -при наладочных испытаниях с учетом особенностей топлива (выход летучих, приведенные зольность и влажность, гранулометрический состав, спекаемость и т. п.) и характера нагрузки. По результатам испытаний составляют режимные карты и инструкции. При этом должно быть учтено, что топочное устройство, спроектированное с оптимальным к. п. д. для номинальной нагрузки котло-агрегата, работает при низкой нагрузке с перерасходом топлива из-за чрезмерно больших избытков воздуха. Для котлоагрегатов небольшой производительности это обстоятельство особенно важно логому, что эти агрегаты часто и длительно эксплуатируются с низким коэффициентом использования. Однако не должна допускаться длительная чрезмерная форсировка тоеочного устройства, вызывающая перерасход топлива из-за ро- ста шотерь. [c.47]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

Рис. 7-6. Температура пара на выходе из ширм газоплотного котла ТГМП-324 при сжиганим мазута и работе с полной н с 50%-ной нагрузкой (по ЦКТИ).

Для проверки характеристик форсунок жидкого топлива, устанавливаемых в секции КС (по одной на каждую секцию), в газотурбинном цехе есть два форсуночных стенда. Форсунки имеют твердосплавные распылители, которые распыливают топливо до мелких капель. Распылители спекаются из порошка твердосплавных материалов и отличаются один от другого геометрией каналов и соответственно производительностью. Пламенные трубы и завихрители (регистры) КС также имеют разные проходные сечения (разброс до 5 %), поэтому на выходе из секций КС температура газов может быть различной. Для выравнивания температур газового потока перед турбиной, формирования окружного (и радиального) полей температур перед турбиной форсунки подбирают по производительности, индивидуально подгоняя их к секциям КС. Температурные поля проверяют при работе ГТУ под нагрузкой по показаниям термоэлек- [c.139]

УсталостнЕя прочность. Высоконагруженные и обильно смазываемые передачи, работающие при низких и средних скоростях (Уц < 15 м/с) и переменных нагрузках, часто выходят из строя вследствие усталостного разрушения пластин по проушинам, что объясняется высоким коэффициентом концентрации напряжений в этой области и фреттинг-коррозией в прессовых соединениях валиков с пластинами. [c.260]

Универсальная характеристика позволяет вычислить нагрузочную способность ТУ, пользуясь условиями функциональной устойчивости (см. п. 6, гл. I). Для этого необходимо задаться минимальной кратностью сигналов к = Рутах/Рвтш и построить характеристику переключения, соответствующую нулевой нагрузке на выходе. Очевидно, этой нагрузке будут соответствовать наихудшие условия по помехоустойчивости, так как в этом случае уровень остаточных давлений максимален. Затем надо провести прямую под углом а таким, что tg а = к. Точка пересечения этой прямой с характеристикой переключения, соответствующей минимальной нагрузке ( = 0) определяет [c.318]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...