Минимальная нагрузка по выходу

На рис. 3-27 показана установка горизонтальных щелевых горелок в топке переведенного на газ парового котла ДКВ-4-14, а на рис. 3-28 — в топке водогрейного котла ТВГ-8, предназначенного только для сжигания газа. Горизонтальные щелевые горелки просты по конструкции, однако при эксплуатации имеют ряд особенностей. Опыт эксплуатации показал, что при пониженных нагрузках котла вследствие затягивания пламени в щель происходит перегрев металла газового коллектора и преждевременный выход его из строя. Исследованиями установлено, что температура металла газового коллектора зависит от скорости газа внутри него, скорости воздуха, омывающего коллектор, и излучения огнеупорного материала щели. Во избежание перегрева газового коллектора скорость газа в нем должна быть не менее 7—8 м/с при минимальной нагрузке котельного агрегата. [c.67]

Результат, полученный при к = I, удовлетворителен как по расходам на выходе, так и по чувствительности к нагрузке давления срабатывания при максимальной и при минимальной нагрузке практически одинаковы. [c.348]

Вследствие изложенного становится понятным, почему быстроходные подшипники нередко выходят из строя по контактной усталости металла при работе с минимальными нагрузками. [c.302]

Опыты проводят при четырех значениях избытков воздуха минимальном, максимальном и двух промежуточных. Если в опытах достигается предельно допустимое значение температур контролируемых поверхностей нагрева по водопаровому тракту, то дальнейшее увеличение (уменьшение) избытка воздуха должно быть приостановлено, избыток изменен для снижения температуры на данном участке до безопасного по условиям эксплуатационных возмущений уровня, и это значение избытка принимается предельным в данной серии опытов. В котлах энергоблоков, сжигающих непроектные низкосортные газовые угли, на пониженных нагрузках по условиям поддержания допустимой температуры промежуточного перегрева пара приходится устанавливать обычно более высокий избыток воздуха на выходе из топки. [c.54]

Пуск агрегата. Пуск и остановка агрегата осуществляются с блочного или группового щита. При индивидуальной системе смазки после поступления импульса от ключа управления или АВР включается в работу пусковой маслонасос. Когда в конце масляной магистрали будет создано давление около 0,07 МПа (0,7 кгс/см ), по импульсу от контактного манометра включается масляный выключатель приводного электродвигателя. Пуск насосного агрегата с гидромуфтой производится при полном заполнении маслом гидромуфты. В этом случае нагрузка на черпак будет минимальной. После выхода электродвигателя на номинальную частоту вращения по показаниям контрольно-измерительных приборов необходимо убедиться в нормальной работе насоса. На действующем насосе следует прослушать работу его узлов и убедиться в отсутствии стуков, шумов и т. п. При пуске на незаполненный трубопровод следует, постепенно открывая байпас напорной задвижки, вытеснить воздух и создать давление на нагнетательном трубопроводе, после чего открыть напорную задвижку. [c.253]

На выходе мостового усилителя постоянного напряжения 10 через усилители 12 и 14 включены соответственно реле 13 и 15, переключающие исполнительный механизм в сторону увеличения или уменьшения развиваемой нагрузки. При снижении нагрузки ниже заданного минимального уровня срабатывает ограничитель минимума, отключающий с помощью усилителя 20 и реле 21 двигатель испытательной машины. При срабатывании ограничителя 17 включается эталонное напряжение, соответствующее отключению машины по минимуму нагрузки. Прибор 11 показывает величину и знак разности между эталонным напряжением напряжением от датчика при наладке программы и при переходе от одного уровня нагрузки к другому. На рис. 118 приведена осциллограмма нагружения образца по многоступенчатой программе на машине с шатунно-кривошипным приводом. [c.178]

Условия работы БРОУ труднее, чем РОУ, по следующим причинам. В первый момент открытия клапана БРОУ при значительном сбросе нагрузки турбины возникают ударные тепловые и механические воздействия на элементы конструкции. Расходы пара и охлаждающей воды изменяются от максимальных значений до минимальных, соответствующих стационарному режиму работы БРОУ, которые могут составлять приблизительно 30% максимальных. Если проточные части рассчитаны на минимальный расход, то в первый момент БРОУ работает с большой перегрузкой. При расчете на максимальный расход после перехода на стационарный режим БРОУ будет работать с недогрузкой. При частом срабатывании БРОУ некоторые элементы конструкции под воздействием значительных знакопеременных нагрузок сравнительно быстро выходят из строя. [c.10]

После выверки привода замыкают пути конвейера и на них устанавливают две выверенные тележки, соединенные цепью. Их, как шаблоны, прокатывают вручную по замкнутой трассе, проверяя проходимость катков, опирание тележек на все катки, зацепление кулаков приводной цепи за горизонтальные катки тяговой цепи. После устранения дефектов устанавливают все тележки с тяговыми цепями (сначала без платформ) и проводят опробование конвейера вхолостую в течение 3—4 ч. Механизмы привода должны работать без стука и вибраций, кулаки приводной цепи должны плавно входить в зацепление с тяговой цепью и свободно выходить из него, тележки должны двигаться без толчков на стыках. После устранения выявленных неисправностей на тележки устанавливают плиты и продолжают обкатку вхолостую еще в течение 2 ч на минимальной и максимальной скоростях. Под нагрузкой обкатывают в течение 12 ч. [c.229]

Эксплуатация генератора имеет некоторые особенности. Перед пуском необходимо проверить правильность положения щеток на коммутаторе. В новой мащине это определяется метками на траверсе и в щите. Если машина устанавливается после ремонта, правильность положения щеток необходимо проверить по осциллографу, для чего генератор разворачивается до номинальной скорости, на зажимы якоря включается катодный осциллограф и в обмотку возбуждения подается небольшое напряжение. При правильном положении щеток импульс напряжения на экране осциллографа получается симметричным и зона коммутации, характеризуемая на осциллограмме перегибом в кривой импульса, находится посередине паузы или несколько сдвинута по направлению вращения. После этого доводят ток возбуждения до номинального значения и нагружают машину на чисто активное сопротивление. Если при этом возникает искрение и зона коммутации выходит за пределы паузы, необходимо щетки сдвинуть таким образом, чтобы коммутация происходила в момент минимального значения тока. В машинах типа МГИ-2, не имеющих межполюсных магнитных экранов, сдвиг щеток в сторону вращения улучшает коммутацию при нагрузке, но при этом возникает искрение при холостом ходе. Щетки можно устанавливать, сдвигая их по вращению при холостом ходе на максимально допустимую по условиям коммутации величину. Тогда при постепенной нагрузке машины искрение начнет ослабевать, при определенной нагрузке исчезнет совсем, а при дальнейшем увеличении нагрузки появится снова. Величина допустимой нагрузки будет определяться искрением при данном положении щеток. При отсутствии осциллографа щетки могут быть выставлены приближенно, для чего устанавливают их таким образом, чтобы при нахождении щели паза якоря под серединой полюса щетки находились посередине сегмента или были слегка сдвинуты по вращению (на одну-две коллекторные пластины). После этого устанавливают щетки согласно предыдущему. Установка нейтрали при помощи нулевого вольтметра здесь невозможна вследствие значительной величины паузы и зависимости напряжения от положения якоря относительно полюсов. [c.128]

Перед испытанием генератора Г 285 определяют начальную (минимальную) частоту вращения ротора генератора без нагрузки при температуре окружающей среды по схеме, показанной на рис. 63. При напряжении на выходе выпрямителя [c.85]

Длительность опыта при испытании тягодутьевых машин в основном определяется временем, необходимым для измерения их подачи. Это время при одновременном измерении расхода всеми установленными напорными трубками составляет на неработающем котле около 30 мин. Эксплуатационные испытания тягодутьевых машин должны проводиться при установившемся оптимальном режиме работы котла, минимально возможных присосах и утечках воздуха по газовоздушному тракту. При этом колебания параметров котла не должны выходить за пределы, указанные в табл. 2.2, при полных испытаниях и колебаниях нагрузки 5 % при других видах испытаний. Частота в сети не должна колебаться более 0,2 Гц. [c.393]

Растопочный расширитель I и расширитель т перед пуском блока должны быть опорожнены с тем, чтобы имелась возможность приема воды, выталкиваемой из котлоагрегата при его растопке. Когда температура пара на выходе из котлоагрегата поднимается до значения, отличающегося от температуры металла цилиндра турбины не больше, чем на 30° С, открывается задвижка свежего пара 1 и осуществляется прогрев паропровода свежего пара и затем дается толчок турбине. Так как расход пара на холостой ход турбины значительно меньше минимальной паропроизводительности котлоагрегата, сначала через турбину проходит лишь часть свежего пара. По мере открытия регулирующих клапанов все большая доля пускового пара проходит через цилиндр высокого давления турбоагрегата, а остальная часть пара через пусковой клапан 3 поступает в промежуточный пароперегреватель и из пего в конденсатор. При этом цилиндры среднего и низкого давлений турбины охлаждаются пропуском небольшого количества пара. С течением времени расход пара через часть высокого давления повышается, турбина разворачивается до номинального числа оборотов, генератор синхронизируется, включается в сеть и ставится под нагрузку. Набор нагрузки производится за счет открытия регулирующих клапанов перед цилиндром среднего давления до тех пор, пока расход пара через цилиндр высокого давления не сравняется с расходом пара через цилиндр среднего давления. Дальнейшее повышение мощности турбоагрегата производится за счет закрытия пускового клапана 3 и клапанов 24, благодаря чему прекращается обводное движение пара в конденсатор и весь пар по нормальной схеме проходит через цилиндр высокого давления, промежуточный пароперегреватель, цилиндры среднего и низкого давления и поступает в конденсатор. На этом процесс пуска заканчивается, и дальнейшее повышение мощности блока достигается за счет повышения нагрузки котлоагрегата. [c.149]

Режимы обкаточных испытаний дизелей предусматривают постепенный переход от минимальных нагрузок к максимальным, при этом продолжительность работы на малых нагрузках и частоте вращения должна быть не менее 50% общей продолжительности обкаточных испытаний. Перед выходом на полную мощность производится подрегулировка углов опережения подачи топлива и мощности по цилиндрам. В процессе горячей обкатки дизеля регулятор должен работать устойчиво и допускать отклонение нагрузки в пределах 10 кВт. Температура выпускного газа, воды и масла, давление масла и топлива и другие параметры работы дизеля должны соответствовать техническим условиям. [c.323]

DR1VEMNS Масштабный множитель, определяющий минимальную нагрузку по выходу (максимальное выходное сопротивление), если его действительное значение не определено в модели Sim ode. По умолчанию = 1,5 (150% от типового выходного сопротивления) [c.256]

Минимальная нагрузка котлоагрегата по устойчивому выходу жидкого шлака составляла 38% номинальной, т. е. осталась такой же, как и до реконструкции пылесистемы. Оптимальный избыток воздуха в конце топки (второй камеры) ат = 1,16—1,2, что несколько ниже, чем при схеме с промбункером (От = 1,25—1,28) погери тепла 94 = 0,2%. С точки зрения взрывоопасности схема работала, вполне надежно [Л. 17]. [c.169]

На рис. 6.8 показана конструктивная схема деазрационной колонки струйно-барботажного типа. Предназначенная для деаэрации вода поступает в смесительное устройство 2 и через переливное устройство 3 сливается на дырчатую тарелку 4. Через отверстия дырчатой тарелки вода попадает на перепускную тарелку 5, откуда через сегментное отверстие 6 поступает на барботажную тарелку 7. На тарелке 7 вода барботируется паром, проходящим через отверстия. С этой тарелки вода переливается через порог 8 и поступает в гидрозатвор, после которого она сливается в бак-аккумулятор 12. Пар через коллектор 13 подводится под барботажный лист. Степень перфорации барботажного листа принимается такой, чтобы под ним даже при минимальной нагрузке существовала устойчивая паровая подушка, препятствующая проходу воды через отверстия. При значительном повышении давления в паровой подушке (до 130 мм вод. ст.) при увеличении нагрузки часть пара из нее перепускается по трубе 14 ъ обвод барботажного листа. Это исключает нежелательное повышение уноса воды из слоя над листом. Постоянному проходу пара через трубу 14 препятствует гидрозатвор 15, который заполняется водой. Пройдя через слой воды над листом 7, пар выходит через горловину перепускной тарелки 5, омывает струи воды и подогревает ее до температуры, близкой к температуре насыщения при давлении в колонке. Здесь же происходит первичная дегазация воды. Через штуцер 17 пар и выделившиеся газы удаляются из колонки. Эффективность работы таких деаэраторов весьма высока, они получили широкое распространение для блоков мощностью 300 МВт. Для блоков большей мощности их конструкция была несколько изменена в целях уменьшения габаритов и расширения диапазона эффективной работы барботажного устройства. [c.196]

Во всех видах циркуляционных испытаний измерения производят с момента пуска котла до выхода его на рабочие параметры и номинальную нагрузку. Почти всегда определяется минимальная нагрузка котла по условиям надежности циркуляции воды. Рабочая программа циркуляционных испытаний должна предусматривать весь объем исследований с учетом режима работы электростанции и возможности проведения опытов на той или иной нагрузке. В программе должны быть четко указаны цель опытов, время и продолжительность их проведения, последовательность изменений режимов работы котла, ответственные за проведение опытов. Для проведения опытов при постоянном режиме этот режим устанавливается на котле за 2—3 ч до начала опыта с тем, чтобы к началу испытаний котел находился в равновесном тепловом состоянии. При проведении опытов регистрируются все необходимые параметры. При выходе из строя во время опыта того или иного прибора опыт не прекращают, если оставщиеся в работе приборы могут дать достаточно полную картину протекающих процессов. [c.197]

Универсальная характеристика позволяет вычислить нагрузочную способность ТУ, пользуясь условиями функциональной устойчивости (см. п. 6, гл. I). Для этого необходимо задаться минимальной кратностью сигналов к = Рутах/Рвтш и построить характеристику переключения, соответствующую нулевой нагрузке на выходе. Очевидно, этой нагрузке будут соответствовать наихудшие условия по помехоустойчивости, так как в этом случае уровень остаточных давлений максимален. Затем надо провести прямую под углом а таким, что tg а = к. Точка пересечения этой прямой с характеристикой переключения, соответствующей минимальной нагрузке ( = 0) определяет [c.318]

Тяговые устройства выполняют в виде дымовых труб или в виде труб в компоновке с дымососами. В первом случае, т. е. при использовании только дымовых труб, тягу. Создаваемую в установке, называют естественной, а при использовании дымососов и дымовых труб — искусственной или принудительной. На естественной тяге обычно эксплуатируют установки, гидравлическое сопротивление которых по газовой стороне, за исключением сопротивления слоя топлива, не превышает 40—60 мм вод. ст. В таких установках гидравлическое сопротивление слоя топлива преодолевается дутьевыми вентиляторами, а высота дымовых труб составляет 80—120 м. Дымовые трубы изготовляют из кирпича, железобетона или из стальных обечаек. Кирпичные трубы строят из постепенно утолщающихся сверху вниз поясов кладки клинчатого кирпича. Для увеличения устойчивости кирпичные трубы изготовляют в виде усеченных конусов с уклоном по отношению к вертикали, равным 0,02—0,03, а внутренний диаметр в устье берут 0,025—0,05 от расчетной высоты. Для обеспечения устойчивой тяги нормируются скорости выхода газов из труб, т. е. скорости в устье трубы. При минимальной нагрузке установки скорость в устье не следует допускать меньше 4 м1сек, так как при уменьшении этой скорости и ветре наблюдаются частые перебои в тяге. Максимальную скорость газов в устье трубы при естественной тяге не следует допускать больше 9—10 м/сек, а при искусственной тяге более 18—20 м/сек, так как превышение указанных скоростей вызывает чрезмерное увеличение гидравлических потерь в выходном сечении трубы. Расчет трубы на прочность ведут так, чтобы при сильном ветре разность растягивающих напряжений от изгиба и сжимающих напряжений от собственного ве са в кладке трубы не давала в самом опасном месте обмуровки растягивающих [c.249]

Регулирующий клапан начинают постепенно открывать дальше. Частота вращения вала ТВД увеличивается. При 2000 об./мин на ГТК-5 и ГТ-750-6 закроются противопомпажные клапаны, а при 2400—2500 об./мин закроется клапан турбодетандера, отключится расцепная муфта и перекроется пусковой газ. К этому моменту или несколько раньше начнет вращаться вал ТНД. Регулирующий клапан прекращают открывать, когда на механизме задатчика регулятора скорости сработают микропереключатели, сигнализирующие о выходе турбины на режим минимальной нагрузки при частоте вращения вала ТНД 3300 об./мин на ГТК-10 и 3800 об./мин на ГТК-5 и ГТ-750-6. К этому моменту частота вращения вала ТВД обычно достигает - примерно 4400 об./мин, а температура перед турбиной составляет около 600° С. Необходимо только следить, чтобы возрастание частоты вращения по валу ТВД с 2500 до 4200 об./мин было завершено за 2—3 мин. Дальше задеряшваться в указанном диапазоне не разрешается по причине резонансных частот собственных колебаний на некоторых лопатках осевого компрессора. Задержка может произойти не из-за нарушения режима пуска, а по причине несвоевременного вступления в работу ограничителя приемистости. В этом случае следует отрегулировать его работу за счет перестановки золотника 30 (см. рис. 4) вверх по резьбе по серьге 26. [c.122]

В мазутных топках с энерговыделением 230—290 квтКч (200— 250 тыс. ккал1м -ч) резко выраженный максимум излучения находится в зоне ядра горения, ири этом локальные тепловые нагрузки радиационных поверхностей нагрева значительно превышают средние. При движении газов к выходному топочному окну интенсивность излучения падает, снижаясь примерно в 2—2,5 раза. Следовательно, но интенсивности энерговыделения мазутный и газовый факел заметно неоднороден и состоит из нескольких фаз фазы воспламенения с максимальным энерговыделением, в которой выгорает максимальное количество топлива, фазы с преобладанием диффузионной области горения со средним энерговыделением и фазы дожигания с минимальным энерговыделением. В связи с этим температура газов на выходе из газомазутной топки в значительной мере определяется положением ядра факела по высоте топки. [c.8]

С целью уменьшения расхода металла для изготовления корпуса парогенератора теплоноситель, имеющ,ий более высокие давление и температуру, проходит внутри труб, а рабОт чее тело — в межтрубном пространстве. Для сепарации пара и продувки необходимы паровой и водяной объемы, что также делает целесообразным пропуск рабочего тела в межтрубном пространстве. Контур теплоносителя работает в режиме принудительной циркуляции, а для рабочего тела предпочтительна естественная циркуляция. Паровой объем барабана используется для выдачи пара с минимальным загрязнением. При этом конструкция устройств для очистки пара зависит от расположения барабана и условий подвода пара к зеркалу испарения. В горизонтальном парогенераторе (см. рис. 20-1) теплоноситель имеет переменную температуру по длине парообразующих змеевиков на входе она максимальна, на выходе минимальна. Следовательно, и интенсивность парообразования неодинакова в различных участках барабана различна также нагрузка зеркала испарения. Для выравнивания нагрузки зеркала испаре- [c.230]

Условия прочности по допускаемым напряжениям и коэффициентам запаса связаны соотношением [а] — Если в формуле для коэффициента запаса в качестве о-разр принять минимально возможное значение прочности а под а ах — максимально возможное значение нагрузки Smax. то, используя известное в математической статистике правило три сигма , согласно которому выход случайной величины, д за пределы интервала х Зсг,. является событием практически невозможным, получим другой вариант формулы [c.39]

Высокие модуль упругости рабочей жидкости и герметичность гидроагрегатов обеспечивают гидросистеме механическую жесткость по отнош энию- к нагрузке (минимальную податливость или просадку выхода под нагрузкой), а также допускают неограниченную по времени работу при минимальных скоростях, сохраняя при этом поетоянстБО заданных характеристик зависимости скорости от нагрузки. [c.7]

Режимные факторы. На значение и распределение локальных тепловых потоков в топочной камере существенное влияние оказывают различные режимные факторы работы котла нагрузка, кoэффищ eнт избытка воздуха, рециркуляция дымовых газов, число и расположение работающих горелок. С ростом нагрузки котла ТГМ-96 с 18 горелками от минимальной (240 т/ч) до номинальной (480 т/ч) максимум теплового потока на боковой экран на уровне второго яруса горелок возрастает на 44 /о—с 1100-10 до 1600-103 кДж/(м -ч), а на выходе из топки — на 80% — с 550-10 до 980-10 кДж/(м -ч), при этом максимальный тепловой поток на задний экран на уровне горелок второго яруса увеличивается на 47%. На рис. 5.5 представлено распределение максимальных падающих тепловых потоков пад на боковой эгсран этого котла по высоте топочной камеры при указанных выше нагрузках (крайние горелки всех ярусов отключены, факел не касается экранов). Наблюдается рост максимальных тепловых потоков, пропорциональный увеличению паровых нагрузок. При этом максимум (/над в зоне горелок превышает таковой на выходе из топки в 1,5—2 раза. [c.213]

Напряжения в элементах металлоконструкций гусеничных тележек подчиняются закону изменения нагрузки опорных домкратов, но не выходят за пределы расчетных. Прн вращении экскаватора с груженым ковшом на 300 нагрузки на опоры изменяются по синусоидному закону, максимальные значения которых не превышают 750—800 т, а минимальные 400—425 т на опору. Коэффициент неравномерности нагружения опор в этом случае составляет 2. [c.451]

Эти два условия по существу противоречивы при растял<ениях у земли необходимо, чтобы относительные удлинения шнуров были минимальными, а при растяжениях на потолке — максимальными. Кроме того, максимальная рабочая нагрузка на шнуре не должна выходить за пределы пролорционально-сти. Резина при растяжении сильно изменяет свое поперечное сечение при испытаниях шнуров учитывают только нагрузку на шнур и соответствующее ей относительное удлинение. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...