Расчет деформации и напряжени

Методика расчета деформаций и напряжений при резании металлов [c.89]

Расчеты деформаций и напряжений при проектировании и проверке прочности деталей машин и конструкций выполняются с применением инженерных методов, установленных нормами расчета и существующей практикой, а также численных методов теории упругости и пластичности, использующих ЭВМ. [c.120]

Рис. 85. Схемы для расчета деформаций и напряжений в кольце

Следует отметить также, что проблема оптимизации процессов дробления или выброса при взрыве представляет собой по суш еству обратную (и потому гораздо более сложную) задачу по сравнению с расчетом деформаций и напряжений в среде, подвергнутой заранее заданному воздействию. Поэтому важность отыскания достаточно простых оценок решения прямых задач (иногда только качественного характера) очевидна. [c.453]

Из изложенного следует, что метод расчета деформаций и напряжений поршней с использованием теории тонких оболочек вращения является более простым по сравнению с методом конечных элементов. Он удобен для сравнительной оценки вариантов конструкций, хотя точность расчетов снижается с возрастанием толщины стенок и им трудно рассчитывать напряжения в местах с резкими изменениями сечений. Метод непригоден для расчета поршней, у которых отсутствует осевая симметрия. [c.135]

Если вычислить коэффициент и затем умножить на него динамическую силу Р , то после этого расчет деформаций и напряжений можно выполнять обычным способом. [c.541]

Для описания температурных полей прп расчетах деформаций и напряжении можно пользоваться теорией тепловых процессов при сварке [8]. Теплофизические коэффициенты рекомендуется принимать по табл. 2. [c.143]

Для описания температурных полей при расчете деформаций и напряжений можно пользоваться теорией тепловых процессов при сварке. Эта теория дает хорошее совпадение расчетов [c.137]

Расчет деформаций и напряжений Все известные методы расчета являются приближенными, т. е. опираются на ту или иную модель процесса. Упрощения могут касаться как схемы напряженно-деформированного состояния, так и модели поведения материала. [c.88]

Расчет деформации и напряжений 88, 89 [c.524]

Анализ долговечности сварных узлов на стадии образования усталостного разрушения может быть выполнен на основе из-вестных деформационных критериев разрушения [141, 144, 147] или при использовании разработанного деформационно-силового критерия (см. раздел 2.3). Процедура расчета при этом аналогична анализу долговечности материала у вершины усталостной трещины, так как по сути трещина является острым геометрическим концентратором напряжений и деформаций. Расчет кинетики НДС в концентраторах напряжений в настоящее время проводится с использованием коэффициентов концентрации упругопластических деформаций и напряжений, процедура получения которых достаточно полно представлена в работах [141, 147]. В случае необходимости уточненного анализа НДС в концентраторе можно воспользоваться решением упругопластических задач с помощью МКЭ. [c.268]

Параметры упругости металлов, используемые в расчетах сварочных деформаций и напряжений (например, Е — нормальный модуль упругости, G — модуль сдвига, К — объемный модуль, V — коэффициент Пуассона), в малой степени зависят от [c.410]

При исследованиях процессов образования временных и остаточных деформаций и напряжений важный фактор представляет собой вид деформационной характеристики материала, вводимой в расчет. В большинстве случаев используют диаграмму идеального упругопластического материала (рис. 11.4), характе- [c.411]

Расчеты сварочных деформаций и напряжений с использованием схематизированных диаграмм идеального упругопластического материала (см. рис. 11.4) или деформационных характеристик (см. рис. 11.2), полученных на основе изотермических испытаний образцов при постоянной скорости нагружения, следует рассматривать как приближенные. Для количественной оценки остаточных напряжений такие приближенные расчеты вполне достоверны и обеспечивают необходимую для практики точность. [c.414]

При сварке реальных конструктивных элементов возникают не только продольные, но и другие компоненты деформаций и напряжений. Их можно определять расчетами на основе теории пластичности (см. п. 11.4) или экспериментами для сложного напряженного состояния (см. п. 11.5). [c.433]

Сварочные напряжения могут быть определены экспериментальным или расчетным путем. Экспериментальный метод позволяет оценить средние значения напряжений в шве и ЗТВ на сравнительно большой базе. Однако найти распределение напряжений в ОШЗ, где градиент их изменения весьма велик, экспериментальным методом нельзя. В принципе такое распределение может быть найдено расчетным путем (рассматривается в курсе сварочных деформаций и напряжений), однако расчет свароч- [c.535]

Изучение кратких сведений о контактных деформациях и напряжениях предусмотрено программой для машиностроительных техникумов. Изучение этой темы необходимо в связи с необходимостью в курсе деталей машин рассчитывать фрикционные, зубчатые и червячные передачи, а также для понимания условий работы подшипников качения. К сожалению, для немашиностроительных техникумов изучение этой темы в курсе сопротивления материалов не предусмотрено, хотя для понимания расчетов деталей машин она, безусловно, нужна так же, как и для машиностроительных техникумов. [c.185]

Из приведенных данных следует, что погрешность лежит в пределах 2%. Обратимся еще к решению (8.26) гл. III. Ввиду указанного расположения полярной системы координат получаем, что постоянные S и D равны нулю, а между постоянными А и С должно иметь место соотношение (8.31) гл. III. При использованных в расчетах значениях a = /i,K и Я = 0,545 получаем V2 = 1,8666 и 1 = —0,6675. Таким образом, все смещения, деформации и напряжения в окрестности угловой линии оказывается ВОЗМОЖНЫМ выразить через одну постоянную, допустим, С. Приведем представления для деформаций ер и ев при 0 = 0, исходя из (8.26) гл. III и (2.37) гл. II. Имеем [c.584]

На прочность пластичных и хрупких материалов концентрация напряжений влияет по-разному. Существенное значение при этом имеет также характер нагрузки. Если материал пластичный (диаграмма напряжений имеет площадку текучести зна чительной протяженности) и нагрузка статическая, то при увеличении последней рост наибольших местных напряжений приостанавливается, как только они достигнут предела текучести. В остальной части поперечного сечения напряжения будут еще возрастать до величины предела текучести Стт, при этом зона пластичности у концентратора будет увеличиваться (рис. 120). Таким образом, пластичность способствует выравниванию напряжений. На этом основании принято считать, что при статической нагрузке пластичные материалы мало чувствительны к концентрации напряжений. Эффективный коэффициент концентрации для таких материалов близок к единице. При ударных и повторно-переменных нагрузках, когда деформации и напряжения быстро изменяются во времени, выравнивание напряжений произойти не успевает и вредное влияние концентрации напряжений сохраняется. Поэтому в расчетах на прочность учитывать концентрацию напряжений необходимо. [c.120]

Дальнейший расчет (вычисление деформации и напряжений) производится по формулам для пластинки (днища) и по формулам балок на упругом основании (оболочки). [c.162]

Целью расчета сооружения на удар является определение наибольших деформаций и напряжений, возникающих в результате удара. [c.512]

Расчет. Расчет упругих опор заключается в определении противодействующего момента, создаваемого упругими элементами при деформации, и напряжений, возникающих в них. Подробно расчет упругих элементов, применяемых в опорах, рассмотрен в гл. 47. [c.469]

Задачами точного определения деформаций и напряжений занимается наука, называемая теорией упругости. В теории упругости приходится пользоваться строгими математическими методами. В практике же при расчете, частей машин и сооружений часто не требуется слишком большой точности точность должна быть только достаточной, но методы расчета должны быть настолько про отыми, чтобы их легко можно было применять. Поэтому прц расчете машин и сооружений обычно применяют методы сопротивления материалов, которые значительно более просты, чем методы теории упругости, и дают достаточно точные результаты. Однако, встречаются и задачи, решаемые только методами теории упругости, например, определение напряжений в шариках или роликах подшипника. Упрощение расчетных методов в сопротивлении материалов достигается благодаря введению некоторых допущений. [c.17]

На практике нередко бывает необходимо экспериментально исследовать деформацию и напряжение конструкции, теоретический расчет которой затруднителен или невозможен. На рис. 186 показана схема передвижного сварного стенда для испытания моделей изгибающим моментом до ОТм и крутящим моментом до 5 Тм, изготовленного из стальных двутавровых прокатных балок № 18. [c.277]

Даже для простых структур желательно иметь вычислительные алгоритмы. Определение деформаций и напряжений и их преобразование к главным осям слоя осуществляется, как и ранее, по стандартной схеме. Ввиду того, что деформации распределяются по толщине неравномерно, построение предельной поверхности в общем случае невозможно. Послойный анализ целостности слоев, согласно расчету по максимально допустимым или предельным нагрузкам, проводится так же, как и ранее. Вычисления, связанные с последовательным анализом нарушения сплошности слоев до разрушения материала, непригодны для ручного счета. Более подробный численный анализ можно найти в работе [2], а также в руководстве [1] (раздел 2.1). [c.98]

Анализ усадочных напряжений можно осуществить на различных уровнях. Простейший подход основан на концепции однородного ортотропного слоя. Суть его состоит в том, что одиночный слой композита рассматривается как исходный материал, необходимые термоупругие свойства которого определяются экспериментально. Далее полученные характеристики используются в линейном термоупругом анализе для расчета термических деформаций и напряжений в каждом слое. Подобная процедура применяется для анализа термических напряжений в фанере или другом слоистом материале, составленном из листов разнородных материалов. Уравнения термоупругого анализа слоистых сред имеют вид [37] [c.253]

В формулах (4.3.4) индексы 5, 0, п соответствуют деформациям и напряжениям в направлении меридиана, параллели и нормали к срединной поверхности соответственно. Определение упругопластических параметров , р в формулах (4.3.3), (4.3.4) производилось на основе процесса последовательных приближений, характерного для метода переменных параметров упругости [26]. Контрольные расчеты по составленной программе производились для конической оболочки и, как показано в работе [140], дают возможность получить характеристики деформированного состояния с высокой точностью. [c.202]

В отличие от рассмотренного выше метода расчета деформаций и напряжений в гофрах радиальной формы, предложенного В. И. Фео-досьевым, В. И. Королев исследует конструкции сильфонов, состоящих из плоских кольцеобразных пластин, жестко скрепленных [c.39]

FTM 108.021.104-77. Расчет деформаций и напряжений в элементах турбин при пусках. М. Минэнергомаш, 1977. [c.267]

Как правило, при переходе к математической модели принятое в механике непрерывное описайие свойств среды заменяется дискретным описанием. Функции, характеризующие состояние и движение вещества, задаются на некотором конечном множестве точек. Уравнения, связывающие значения функций в различных точках среды, называются разностными уравнениями, а методы решения разностных уравнений — разностными или сеточными методами. К этим методам относится и широко применяемый для расчетов деформаций и напряжений в твердом теле метод конечных элементов. [c.213]

Для анализа задач трехмерного течения наиболее приемлемыми являются вариационные методы. Не исключено, конечно, применение вариационных методов и для решения плоских задач. Как было указано в гл. 1 теория пластичности дает два вариационных принципа для расчета деформаций и напряжений [59, 72, 74]. Эти вариационные принципы (возможных изменений деформированного состояния и возможных изменений напряженного состояния) позволяют получить при помощи прямых методов, например метода Ритца, приближенные решения определенного круга технологических задач. [c.84]

Для расчета деформаций и напряжений в низкотемпературной зоне, где не возникает пластическая деформация, механические свойства материала могут быть представлены модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона ц. Более точные методы, учитывающие пластические деформации, упрочнение и ползучесть, требуют для каждого материала проведения испытаний при различных напряжениях, температурах и скоростях деформации. Получаемые из серии таких испытаний характеристики можно использовать при расчете сварочных деформаций и напряжений. Существует также метод пластических приближений. На основе приближенного расчета сварочных деформаций по упрощенной модели поведения материала проводят испытания, имтирующие условия в различных точках свариваемой детали по температуре и деформации (термодеформационный цикл). Полученные из этих испытаний напряжения используют в расчете как характеристику материала. [c.54]

Для расчета деформаций и напряжений в низкотемпературной зоне, где не возникают пластическая деформация, механические свойства материала могут быть представлены друмя модулями упругости — при всестороннем нагружении К и при сдвиге G. Как видно из рис. 4.10, модуль G существенно снижается с ростом температуры. Значения G и /С при комнатной температуре для ряда металлов приведены в табл. 4.1. Для учета пластических деформаций необходимы также данные о пределе текучести материала 0т. Как показано на рис. 4.11, 0т еще существеннее убывает с ростом температуры, чем G (рис, 4.11). В упрощенных методах [c.84]

При расчете кулачково-дисковых муфт полагают, что натяг и. зазор посадки выступов в пазы равны пулю. В этом случае деформации и напряжения в различных точках поверхности соприкосновения пропор циопальны расстояниям этих точек до оси муфты (рис. 17.6, в). [c.303]

Аналогичным образом был проведен расчет долговечности коллектора при развальцовке теплообменных трубок гидравлическим способом. Показано, что гидровальцовка приводит к существенно меньшим остаточным деформациям и напряжениям [c.362]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

Использование термодеформограмм вместо изотермических характеристик металла в расчетах сварочных деформаций и напряжений обеспечивает высокую точность решения, в особенности для компонентов временных деформаций и напряжений. [c.415]

Деформации и напряжения, возникающие при взаимном нажатии двух соприкасаюихихся тел, называют контактными. Вследствие деформации в местах соприкосновения элементов конструкции передача давлений происходит по весьма малым площадкам. Материал вблизи такой площадки, не имея возможности свободно деформироваться, испытывает объемное напряженное состояние (рис. 618). Как показывают расчеты, контактные напряжения имеют явно местный характер и весьма быстро убывают по мере удаления от места соприкосновения. Несмотря на это, исследовать контактные напря- [c.716]

Исследование критериев разрушения. Методика расчета Линтеграла в упругопласт-ической задаче совершенно аналогична описанной выше, с той только разницей, что энергия деформации W зависит от истории нагружения. Поэтому в процессе вычисления приращений деформаций и напряжений следует накапливать те слагаемые в интеграле (13.15), в которых присут- [c.98]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

Эта теория позволяет в телах различной формы рассчитать по за данным внешним нагрузкам поля деформаций и напряжений, когда в теле содержатся исходные разрывы, которые могут распространяться в виде трещин. Эти расчеты позволяют указать для выбранной системы нагрузок их критическую величину, определяющую начало роста трещин. Кроме этого, можно производить расчет процесса расширения трепщн по заданным внешним условиям и, в частности, решать вопросы об устойчивости критических состояний. Иллюстрации некоторых приложений даны в нижеследующих примерах. [c.539]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...