Поле напряжений поперечное

Пара сил расщепляющая 111 Петерсона—Кодацци уравнение 169 Поверхность оболочки боковая 19 Поле напряжений поперечное 158 [c.286]

На рисунке показано полое шестигранное поперечное сечение балки. Какую поперечную силу может воспринять данное сечение, если касательные напряжения не должны превышать 100 МПа [c.130]

Рассмотрим сплошной и полый валы одинакового внешнего диаметра 27 , находящиеся под действием одинаковых крутящих моментов М. В результате замены сплошного вала на полый площадь поперечного сечения вала уменьшится на я7 1. Если радиус Rl внутренней полости равен R/2, то это изменение площади составит 25% от площади сплошного вала я R . Разность максимальных касательных напряжений в полом и сплошном валах, отнесенная к величине максимального касательного напряжения в сплошном валу, согласно (7.19) и (7.20) будет равна [c.363]

В случае хрупкого разрушения материала поле напряжений в любой точке фронта трещины и на любой ее длине остается неизменным и соответствует трехосному в срединных слоях и двухосному напряженному состоянию на поверхности образца или детали (см. рис. 2.13). Принято характеризовать три различных ситуации в раскрытии берегов распространяющейся трещины с помощью трех коэффициентов интенсивности напряжения [47] К] (ki) — нормальное раскрытие берегов трещины /Гц ( н) — поперечный сдвиг берегов трещины по отношению к ее фронту /Сщ ( щ) — продольный сдвиг вдоль фронта трещины (рис. 2.14). [c.102]

В связи с таким характером разрушения необходимо изучение трещиностойкости материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) при продольном и поперечном сдвигах. В работах [4—6] приведена подробная библиография работ, выполненных советскими и зарубежными исследователями по оценке трещиностойкости и методом испытаний в условиях продольного и поперечного сдвига. Вопросы расчета коэффициентов интенсивности напряжений применительно к крепежным изделиям энергетических установок рассмотрены в работе [7]. В зависимости от протекания процесса разрушения поле напряжений в вершине трещины определяется тремя коэффициентами интенсивности напряжений. Вид излома образца с трещиной является объективным критерием смены одного механизма разрушения другим. В работе [4] приведены возможные схемы разрушения образцов материала с наклонными боковыми трещинами в условиях хрупкого (обобщенный нормальный обрыв) и квазихрупкого (смешанное разрушение и продольный сдвиг) разрушений. [c.388]

В случае мелкой выточки (t Ь) коэффициент концентрации обозначается символом на его величину оказывают заметное влияние параметры t (глубина выточки) и р (радиус кривизны), или их отношение t/p. При этом поле напряжений в ослабленном поперечном сечении заметно искажается (существенно отличается от однородного) лишь вблизи выточки. [c.100]

В случае глубокой выточки коэффициент концентрации обозначается символом на его величину оказывают заметное влияние параметры а — Ь — t а р, или их отношение а/р. При этом поле напряжений заметно искажается (существенно отличается от однородного) во всем ослабленном поперечном сечении. [c.100]

Искажение поля напряжений вблизи концентратора проявляется и в площадках, перпендикулярных поперечному сечению. В таких площадках в растянутой призме, не содержащей концентраторов, напряжения равны нулю, а при наличии концентратора они отличны от нуля (рис. 2.11, б). Таким образом, даже в случае осевой деформации, например, цилиндра с концентратором, вблизи последнего возникает сложное напряженное состояние (рис. 2.11) — действуют напряжения, отличные от нуля, на всех гранях бесконечно малого элемента, мысленно выделенного из тела. Такое и з м е н е н и е [c.101]

В процессе деформации наблюдается упрочнение вследствие торможения дислокаций взаимными полями напряжений и препятствиями и разупрочнение вследствие поперечного скольжения и переползания дислокаций. [c.72]

Специфической особенностью гидродинамики электропроводных жидкостей, особенно жидких металлов, является взаимодействие потока с электромагнитными полями. Это взаимодействие зависит от свойств электропроводной жидкости и параметров электромагнитного поля. Влияние поперечного магнитного поля определяется двумя факторами подавлением турбулентных пульсаций скорости и выравниванием профиля скорости в ядре потока. При малых значениях Re с ростом напряженности электромагнитного поля гидравлическое сопротивление уменьшается. В некотором диапазоне значений Re величина Ар р остается постоянной, а с дальнейшим ростом Re гидравлическое сопротивление увеличивается пропорционально росту напряженности поля. [c.204]

Температурный коэффициент линейного расширения нормального, отпущенного (500° С, 2 ч) в вакууме ванадия в поперечном магнитном поле напряженностью 1 103 Э [c.109]

При движении электропроводного рабочего тела в поперечном магнитном поле в потоке индуцируется электрическое поле напряженностью Е = = [их В], где V — скорость потока электропроводного рабочего тела В — индукция внешнего магнитного поля. Уравнение представлено в векторной форме. Далее будем пользоваться действующими значениями параметров. [c.524]

В случае регулярного распределения волокон определение напряженно-деформированного состояния структурных элементов монослоя при поперечном нагружении сводится к решению плоской краевой задачи для двухфазной двояко-периодической среды. Решение такой задачи позволяет установить поле напряжений в любой точке полимерного связующего по зависимостям следующего вида [19] [c.292]

Как уже отмечалось, поле напряжений в вершине расслоения определяется коэффициентами интенсивности напряжений для модели нормального отрыва — К и поперечного сдвига — Кц. Схема [c.250]

В поперечном магнитном поле под действием этой силы заряженная частица движется по криволинейной траектории. В каждой точке на траектории имеет место равновесие сил, действующих на частицу, — силы Лоренца и центробежной силы. При постоянной скорости v и однородном магнитном поле напряженностью Н заряженная частица движется по окружности радиусом г. В этом случае получаем равенство evH—mv lr, отсюда радиус окружности [c.9]

Упругое поле напряжений и деформаций вблизи торца произвольного тонкого стержня постоянного поперечного сечения или тонкой упругой оболочки постоянной толщины согласно принципу микроскопа определяется из решения следующих канонических задач а) для криволинейного стержня — задача [c.71]

Геометрия поперечного электрооптического модулятора приведена на рис. 8.2. При данной напряженности электрического поля такая структура позволяет обеспечить большую длину взаимодействия. Модулирующее поле является поперечным относительно направления распространения оптического пучка. Ограничиваясь рассмотрением только линейных электрооптических эффектов, можно показать, что изменение показателя преломления, индуцированное электрическим полем, пропорционально напряженности поля Е. Электрически индуцированное изменение фазы (или фазовая за- [c.303]

При наличии трещины поля напряжений у ее края очень сильно локализованы и быстро затухают, так что если зона пластической деформации у края треищны по сравнению с ее длиной и размером образца мала, то при математический трактовке процесса размером этой зоны можно пренебречь и рассматривать поведение тела, как в упругой задаче. Это позволило моделировать различные виды разрушения материала путем растяжения специального образца с предварительно созданной трещиной в условиях, обеспечивающих автомодельность напряженно-деформированного состояния локальных объемов трещины, т.е. когда напряженно-деформированное состояние у края трещины определяется ИЛИ коэффициентом интенсивности нанряжений К, (нормальный отрыв), или Кц (поперечный сдвиг), или К,ц (антиплоская деформация). Когда напряжения и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние по [c.290]

Пример. Ускорение в направлении, перпендикулярном к начальной скорости частиц (рис. 4.5, 4.6). Пройдя через ускоряющее поле Ех (см. предыдущий пример), пучок электронов попадает в зону длиной L = 1 см, где действует поперечно направленное отклоняющее электрическое поле напряженностью Еу = —0,1 r 3v/ M. Какой угол с осью х образует скорость [c.121]

При математическом описанни явления распространения трещин важнейшим моментом является выявление общих закономерностей распределения полей напряжений и смещений в окрестности вершины трещины. Оказывается, что если вершина трещины перемещается вдоль некоторой гладкой кривой с произвольной скоростью, то в локальной системе координат, связанной с вершиной трещины, угловое распределение напряжений зависит только от текущей скорости этой вершины. Компоненты тензора напряжений могут быть представлены в виде в случае нормального отрыва п поперечного сдвига [c.319]

Спектральная линия, имеющая в отсутствие магнитного поля частоту V (рис. 22.2,6), в магнитном поле при поперечном наблюдении представляется в виде трех линий (триплет) с частотами V—Лv, V и v + Дv (рис. 22.2, в). Первая и третья линии поляризованы так, что колебания в них перпендикулярны к направлению магнитного поля (ст-компонепты), а поляризация средней линии соответствует колебаниям вдоль магнитного поля (я-ком-понента). При продольном наблюдении эффекта получаются две компоненты (дублет) с частотами V—Av и v- -Дv, причем первая линия поляризована по левому кругу, а вторая — по правому (рис. 22.2, г). Величина смещения Дv пропорциональна напряженности магнитного поля. Интенсивность я- и а-компонент разная. Наиболее интенсивной является я-компопента, интенсивность которой в 2 раза превосходит интенсивность каждой из а-компонент, равных между собой. [c.103]

Амблер и Хадсон также вычислили кривые намагничивания на основе своих измерений в продольных полях и, пользуясь предположением об отсутствии анизотропии [т. е. применяя формулу (50.1)], сравнили полученные результаты с кривыми, рассчитанными на основании экспериментов Хадсона и Мак-Лейна в поперечных полях. В сильных нолях обнаружились значительные расхождения, однако в полях, меньших 100 эрстед, было получено удовлетворительное согласие. Отсюда был сделан вывод о том, что в слабых нолях анизотропия мала этот вывод находится в согласии с фор-моп кривой для поля напряженностью 42,5 эрстед на фиг. 73. [c.548]

Рис. 3.1 I Элемеш тонкостенной оболочковой конструкции с поперечной мягкой прослойкой, нафуженной двухосным полем напряжений Q] и СТ2

Третий этап расчета заключается в нахождении корректирующего тензорного поля, т. е. поправок к первому и второму этапам расчета. Эти поправки позволяют обеспечить-взаимное соответствие в деформациях ранее рассмотренных отдельных колец (поправка ко второму этапу) и не стеснять депла-нацию поперечных сечений (поправка к первому этапу расчета). Иными словами, корректирующее тензорное поле напряжений позволит обеспечить условие неразрывности деформации оболочки в целом. [c.68]

Если вдоль пластинки полупроводника, находящейся в магнитном поле (рис. 13.5) пропускать ток с плотностью /, то в поперечном направлении появится электрическое поле напряженностью E .. Это явление получило иазвание эффекта Холла. Допустим, что полупроводник обладает дырочной проводимостью. На заряд е , движущийся со скоростью v, в магнитном поле с индукцией В, перпендикулярной скорости, действует сила Лоренца / = e vB. С другой стороны, действующая на заряд сила пропорциоиальна напряженностн ноля Ex. f = e Ex. Отсюда, [c.180]

Вообще говоря, поле напряжений у вершины трещины в анизотропной пластине включает составляющие Ki п Ки- Однако в настоящее время испытания проводят, как правило, при ориентациях, исключающих одну из этих составляющих это прежде всего относится к ортотропным материалам, которые ориентируют таким образом, чтобы нагрузка была параллельна одной главной оси, а трещина—другой. В таких условиях значительная анизотропия, свойственная некоторым композитам, может привести к явлениям, не наблюдающимся у обычных металлов. Так, при растяжении образцов с направленным расположением упрочнителя часто наблюдают продольное расщепление (рис, 8). Его может и не быть, если поперечная и сдвиговая прочности достаточно высоки [5] тем не менее, этот возможный тип разрушения материалов необходимо учитывать. Кроме того, приложение одноосных растягивающих напряжений к образцу с поперечным расположением слоев приводит к появлению локальных межслоевых напряжений т,2у и нормальных напряжений Ozzt перпендикулярных плоскости образца [35], что показано на рис. 9. Ориентация и значения величин Он и Тгу зависят от порядка укладки слоев, упругих постоянных каждого слоя и величины продольной деформации. Значительные межслоевые растягивающие а г. и сдвиговые х у напряжения могут привести к расслаиванию [11, 35], которое опять-таки является особенностью анизотропных слоистых материалов. Последний пример относится к поведению материала с поверхностными трещинами. В изотропных материалах трещина распространяется, как правило, в своей исходной плоскости (рис. 10, а). У слоистых материалов прочность связи между слоями обычно мала, и они обнаруживают тенденцию к расслаиванию по глубинным плоскостям (рис. 10,6). Три этих простых примера приведены здесь, чтобы проиллюстрировать некоторые из различий между гомогенными изотропными материала- [c.276]

Простейшие слоистые материалы состоят из связанных гомогенных изотропных пластин. При изготовлении этих материалов слабые плоскости можно располагать благоприятным образом — так, чтобы обеспечить высокую вязкость разрушения композита. Рассмотрим идеализированный слоистый материал, изображенный на рис. 25. Поле напряжений перед трещиной задается уравнением (2). На небольшом расстоянии перед вершиной трещины развиваются поперечные растягивающие напряжения 0 . Они, в сочетании со сдвиговыми напряжениями Хху (возникающими при любых зиачениях угла 0, кроме 0=0°), могут вызвать межслоевое разрушение. Маккартни и др. [24] изучали сопротивление развитию трещины слоистого материала из высокопрочной стали (203 кГ/мм ) для случаев низкой, средней и высокой прочности связи. Связь низкой прочности (3,5—7,0 кГ/мм ) обеспечивали с помощью эпоксидных смол, а также оловянного и свинцово-оловянного припоя, связь средней прочности (38—60 кГ/мм )—с помощью серебряного припоя, а высокопрочную связь (140 кГ/мм ) — путем диффузионной сварки слоев. Во всех случаях при испытании на ударную вязкость по Шарпи образцы разрушались лишь до первой плоскости соединения слоев. Остальная часть образца сильно деформировалась и расслаивалась по той же поверхности раздела, но не разрушалась. Сходные результаты получил и Эмбе-ри с сотр. [9]. Если прочность связи уступает прочности листов, то происходит торможение трещины. Ляйхтер [23], однако, установил, что охрупчивающая фаза, возникающая при использовании некоторых твердых припоев, может существенно снизить вязкость разрушения. [c.296]

Помимо трещин, проникающих на определенную глубину, в слоистых материалах могут встречаться и поверхностные трещины-надрезы или области местного расслоения. Надрез может инициировать расслаивание при нагружении как в плоскости слоев, так и в поперечном направлении. На это уже указывалось выше (рис. 10) такое поведение обычно для слоистых материалов. Его можно объяснить на основании уравнений для поля напряжений, однако достаточно и простой аналогии. Рассмотрим поперечное сечение через надрез (рис. 27) это сечение имеет конфигурацию плоского образца с острым надрезом. Напряжения сдвига в плоскости А — А распределяются в соответствии с рис. 28 кроме того, имеются нормальные растягивающие напряжения Охх- Напряжения сдвига возникают из-за растягивающих или изгибающих нагрузок, которые определяют также коэффициент интенсивности напряжений Ki. Значит, даже если заведомо известно, что разру- [c.297]

Расчеты Чена и Лавенгуда [4] для распределения напряжений вдоль разрушенных упругих волокон при помощи метода конечных элементов и сдвигового анализа показали, что отсутствие сингулярности напряжения при сдвиговом анализе часто приводит к нереально низкой концентрации напряжений. Это свидетельствует о том, что применимость данного метода для расчета неоднородных упругих полей напряжений ограничена. Грубый предельный анализ для случая пластичной матрицы был проделан в работе [32], где предполагалось, что все усилия в разрушенных соседних элементах на длине 2с в поперечном сечении передаются двум элементам с каждой стороны трещины. При этом получено следующее распределение растягивающего напряжения в этих элементах [c.185]

Будем рассматривать короткий отсек замкнутой оболочки. Распределение нагрузок на торцах выполним с учетом гипотезы плоских сечений. Для этого поместим на торцах оболочки элементы Rigid, через которые будем нагружать оболочку поперечной силой и моментом. Эти допущения приведут к искажению действительного поля напряжений вблизи торцов оболочки, но не окажут существенного влияния на распределение напряжений в центральном сечении оболочки. При нагружении внутренним давлением отсека замкнутой оболочки нужно учесть реакции отсеченных частей. Эти реакции будут прикладываться к элементам Rigid в виде осевых сил. Геометрия оболочки, схема ее нагружения поперечной силой и моментом, а также параметры слоев композиционного материала показаны на рис. 9.9. [c.372]

Таким образом, первоначально ставим задачу инженерного расчета градиента давления др/дг, действующего вдоль винтового канала червячной машины при заданной объемной производительности Q, ограниченной пределами Q = UzHw/2 при отсутствии противодавления в последуюи ей зоне или со стороны формующей головки и Q = О для случая полного перекрытия потока. Здесь Uz — составляющая линейной скорости вращения наружных точек червяка относительно корпуса машины, направленная вдоль винтового канала Hw — размер поперечного сечения винтового канала. В решении учтем влияние боковых стенок винтового канала высотой Н на кинематику потока и поле напряжений в отличие от широких каналов, для которых Н w. [c.168]

Поперечная сила может рассматриваться как равнодействующая касательных напряжений, направленных параллельно оси у (рис. 17.26), а крутящий момент суммирует элементарные моменты касательных усилий в поперечном сечении относительно оси X (рис. 17.2е). Эти два поля напряжений накладываются друг на друга. В точке А (см. рис. 17.2) первые и вторые напряжения направлены в одну и ту же сторону, поэтому складываются просто арифметически [c.309]

Соотношение (VIII.14) соблюдается не всегда, поскольку граница зерна не всегда служит барьером, перед которым образуются плоские скопления дислокаций. В результате поперечного скольл<ения вместо плоских образуются сложные пространственные скопления, что приводит к возникновению полей напряжений в соседних зернах и приведению в действие имеющихся в них источников дислокаций [14] (наблюдаемое иногда перемещение границ зерен при пластической деформации также объясняется движением дислокаций из одного зерна в другое). [c.321]

Кроме высокой индукции, железокобальтовые сплавы обладают наи-Золее высокой температурой Кюри (до 1050 °С). Это представляет интерес для использования в устройствах, работающих при высоких температурах. Примером является магнитогидродинамический генератор (МГД-генератор), преобразующий тепловую энергию в электрическую с помощью явления электромагнитной индукции. При движении в поперечном магнитном поле с индукцией В проводящей среды (плазмы, жидкого металла и др.) с большой скоростью v, в случае плазмы, достигающей значений 2...2,5 км/с, в генераторе индуцируется электрическое поле напряженностью E = vxB и возникает электрический ток. Магнитная система МГД-генератора должна обеспечивать высокое значение индукции магнитного поля при высоких температурах. Для этих целей, наряду с указанными в табл. 8.10 сплавами, может применяться высококобальтовый сплав 92 К с температурой Кюри 1050 °С. При комнатной температуре у него индукция насыщения не так велика — всего 1,8 Тл, но при 1000 °С, когда все остальные сплавы рассматриваемой группы парамагнитны, сплав 92 К позволяет устойчиво получать индукцию более 0,5 Тл. [c.551]

Для получения устойчивого комплекса свойств (табл. 16.5) ленты АМС отжигают ниже с наложением магнитного поля и без него. Отжиг без наложения магнитного поля при нагреве выше в с регулируемым охлаждением устраняет последствия структурной релаксации уменьшается Яс, повышается устраняется магнитоупругая анизотропия несмотря на увеличение А , так как снимаются остаточные напряжения. Отжиг в продольном магнитном поле создает продольную ориентацию доменов ВтIBs > 0,9), значительно возрастает уменьшаются потери при повышенных частотах. Отжиг в поперечном магнитном поле обеспечивает поперечную ориентацию доменов (Яг/Bs < ОД) и снижает потери при повышенных частотах полученная ориентация доменов обеспечивает линейное увеличение при возрастании напряженности поля от О до 1 Ts.AfM. [c.541]

Пути, основанные на других вариационных принципах, недавно привели к пониманию этих особенностей поведения н к элементам пластин Тимошенко— Миндлина, которые свободны от указанных недостатков. Спилкер и Мунир [13—15] использовали гибридную модель в напряжениях, основанную на модифицированном принципе минимума дополнительной энергии для того, чтобы построить элемент пластины Тимошенко — Минд-лина, в котором континуальные уравнения равновесия используются для определения поперечных сдвиговых н межслойных напряжений (Т,г, (fz по полям напряжений а , (Ту, а д. [c.417]

Однако касательные напряжения Oxz, о г и о, не равны нулю на краях. Реакции обеспечиваются за счет распределенных по параболическому закону поперечных касательных напряжений, описываемых первыми членами в выражениях для о и 0 г ГГриближенно их можно представить в виде реакций, распределенных вдоль нижних поверхностей краев, путем наложения варианта плоского деформированного состояния при локальном поле напряжений (см. рис, 3.17) типа рассмотренного ранее в 3.4. Остальные члены в выражениях для напряжений о и являются самоуравновешенными и могут быть аналогичным образом исключены путем наложения Поля типа плоского деформированного состояния и поля локальных напряжений, описываемых выражениями (3.39) и (3.40) (см. рис. 3.16). Метод исключения напряжений o i, будет обсужден ниже в 5.4 и 5.5. [c.310]

Райс и Трэйси [6] изучили рост изолированной сферической поры в однородном поле напряжений и скоростей деформаций. Исходный радиус сферы г , поле деформаций содержит растягивающую компоненту скорости е в направлении и компоненты скоростей поперечного сужения —1/2е в направлениях Xi и Xj. Этот случай соответствует состоянию простого растяжения несжимаемого материала. Для анализа был выбран материал, подчиняющийся критерию Мизеса. Относительная скорость роста пор D — г /ег показана Б зависимости от а°°1ху на рис. 111, где о — среднее нормальное нанряжение на достаточно большом расстоянии от поры и Гу — предел текучести при сдвиге. Для больших значений а°°/ху (высокая трехос-ность) изменение формы поры пренебрежимо мало по сравнению с ее ростом, величину которого можно выразить через о /ху в аналитической форме [c.195]

Невозмущенное поле напряжений вблизи волокна при растяжении - сжатии. Рассмотрим осевое сжатие — растяжение силой Р упругого неоднородного цилиндра, составленного из двух материалов материала / (fiber) при г < Го и материала т (matrix) при Го < г < Tj (рис. 44). На границе различных сред г = Го имеет место жесткое сцепление материалов, а граница г =ri считается свободной от внешних нагрузок. Принимается, что приР = Овсе напряжения в цилиндре равны нулю, т.е. пренебрегается начальными напряжениями. В условиях, близких к рассмотренным, находится волокно вблизи свободной поверхности однонаправленного композита, подвергнутого осевому сжатию — растяжению и изгибу (если поперечный размер об- [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...