Расчет Удлинении относительные

Таким образом, общее выражение для расчета величины относительного удлинения имеет следующий вид [c.39]

Большое влияние на температуру резания оказывают механические свойства обрабатываемого металла, которые характеризуются пределом прочности, твердостью, пределом текучести, относительным удлинением, относительным сужением и др. Чаще всего, хотя это и не дает полной характеристики механических свойств металлов, пользуются при расчетах показателями предела прочности при растя- [c.135]

Относительным удлинением 8 (дельта) называется отношение величины приращения длины образца после разрыва к его первоначальной длине, выраженное в процентах. Таким образом, общее выражение для расчета величины относительного удлинения имеет следующий вид [c.14]

Расчет силовых конструкций обычно проводят по двум предельным состояниям, вводя допустимые напряжения и деформации. Вместе с тем специфические особенности стеклопластиков как конструкционного материала требуют в ряде случаев использования расчета по относительному удлинению в упругой области (удлинения трещинообразования или разгерметизации), кратковременной прочности, проницаемости и сорбции. [c.167]

В расчетах полагается, что относительное удлинение 5 и сужение vj/, ударная вязкость K U и K V соответствуют требованиям действующих нормативных материалов на изготовление и конструирование оборудования, в частности, требованиям Правил и ОСТ 26-291. [c.370]

Если в результате испытаний образцов оказалось, что ударная вязкость и пластические свойства (относительное удлинение 5 и сужение /) ниже нормативных требований, то должны быть проведены дополнительные расчеты по оценке сопротивления хрупкому разрушении по критериям трещиностойкости с привлечением специализированных научных подразделений и специалистов, ответственных за конструирование, изготовление и эксплуатацию обследуемого аппарата. [c.370]

По второй теории прочности, опасное состояние материала наступает в результате того, что наибольшее относительное удлинение достигает опасного значения. В соответствии с этим при расчетах на прочность ограничивается величина наибольшего относительного удлинения, которая не должна превышать допускаемого значения [е], устанавливаемого опытом на одноосное растяжение. [c.344]

Для получения количественных оценок Н. Н. Афанасьев принял, что либо все зерна имеют в направлении действующей силы одинаковый предел текучести, но различно напряжены, либо все зерна одинаково напряжены, но имеют различный предел текучести. С точки зрения автора, усталостная трещина возникает в случае, когда амплитуда приведенного напряжения (произведение амплитуды относительного удлинения на модуль упругости) для данного зерна достигает сопротивления отрыва. Расчет предела усталости сводится к определению вероятности нахождения в металле одного или нескольких зерен, нагруженных до напряжения, равного или выше критического [2]. [c.53]

ДЛЯ расчета допустимого парциального давления азота и времени эксплуатации при допустимом снижении пластических свойств. Например, для деталей, работающих в паровой фазе над натрием при 500 °С в течение 3-10 ч, при изменении относительного удлинения на 10 % парциальное давление азота не должно превышать 2,9 10 МПа, а для деталей, работающих в натрии при 700 °С в течение 1,5-10 ч, 1,96-Ю" МПа. [c.271]

Рассмотренный метод определения усилия на шток мембранного механизма не учитывает удлинение волокон мембраны и его можно применять только для мембран с относительно большими значениями модуля упругости. Удлинение мембран в меридиональном направлении существенно изменяет конечные результаты расчета. [c.270]

Изложенный метод расчета разработан в ЦКТИ [4] для М< Л/ р и Re > 2 10 , причем для более точного определения и Т1 необходимо учитывать еще ряд коэффициентов, отражающих влияние разницы или несоответствия радиальных и осевых зазоров, а также изменения относительных удлинений лопастей. [c.468]

Учитывая описанные выше закономерности, тем не менее следует отметить, что все еще остаются неясными ряд вопросов. Например, что в целом определяет удлинение после разрушения — относительное сужение или деформация при разрушении. Даже при ползучести наблюдается процесс образования и роста трещины, однако неясно какие факторы обусловливают образование и скорость распространения трещины, каким образом эти факторы связаны с относительным удлинением или сужением. Эти проблемы порождают неопределенность при анализе данных по длительной прочности и вызывают трудности при использовании экспериментальных данных для проектных расчетов. [c.64]

Разрушающую частоту вращения при расчете диска по теории пластического течения определяют сравнением расчетной интенсивности максимальной полной деформации с относительным удлинением материала при разрыве (см. гл. 3 8). Это особенно существенно для оценки нижней границы разрушающей частоты, соответствующей представлению о возможной раскрутке после исчерпания значительной доли ресурса работы. [c.131]

Полученные результаты [129, 166] представляют интерес, но их не всегда удается сопоставить с имеющимися литературными данными, так как подавляющее большинство авторов оценку пластичности проводят по относительному удлинению. Единой методики расчета, позволяющей обоснованно судить о величине кинетической составляющей пластичности, наводимой мартенситным превращением при деформации, на сегодня нет. В имеющихся примерах количественной оценки учитывались либо объемные изменения [167], либо изменения формы [168], сопровождающие мартенситные превращения. Основной посылкой предложенного расчета [166] являлось предположение о полностью неупругом состоянии микрообъема стали, находящегося в состоянии перестройки по мартенситному механизму (предельный, гипотетический случай) условием чистой релаксации являлось постоянство упругой и пластической деформации или постоянство суммы упругой энергии растяжения (деформации) образца и работы деформации. [c.144]

Частные случаи этого равенства были получены в работах [54, 129]. Можно показать, что деформации рассматриваемой оболочки непрерывны. Последнее не очевидно для рассматриваемого метода расчета, так как введение условия равнопрочности приводит систему, в общем случае статически неопределимую, к статически определимой. Однако в данной задаче осевое и кольцевое относительное удлинение [c.29]

Рис. 5.6. Концентрация напряжений сг /р и радиальные перемещения и в зависимости от относительного удлинения на бесконечности Л. Плоское напряженное состояние. Материал Муни. Сравнение с расчетом МКЭ

Наиболее общий подход при расчете нагруженных инженерных конструкций основывается на оценке ожидаемых напряжений, сравниваемых с пределом текучести материала. При этой оценке используют разные допущения. В некоторых случаях для наилучшего познания напряженного состояния проводили подробные теоретические анализы напряжений. Когда конструкция или ее нагружение являются сложными для теоретического анализа, иногда экспериментально исследуют напряжения в моделях или макетах. В дальнейшем задача сводится к точному определению предела текучести материала при ожидаемой температуре эксплуатации и степени деформации. Часто пластичность оценивают по относительному удлинению и сужению при предполагаемых условиях эксплуатации. И, наконец, там, где может иметь место усталость, необходимо, чтобы конструкция обладала достаточным сопротивлением циклическому нагружению. [c.147]

На фиг. 10 графически представлено изменение предела прочности, предела текучести, относительного удлинения, относительного поперечного сужения и ударной вязкости при нагреве в пределах упругих и пластических деформаций малоуглеродистой стали [5], а на фиг. И — изменение ее модуля упругости и коэффициента линейного расширения. При нагреве малоуглеродистой стали модуль упругости падает и при +500° составляет примерно 60% своего первоначального значения. Коэффициент линейного расширения возрастает. Для приближенных технических расчетов можно допустить, что произведение Еа остается постоянным и для указанной стали равно Еа = 2,1 10 -1,2-10 =25 кПсм . [c.28]

Теория расчета толстых оболочек была разработана В. 3. Власовым в 1944 г. [92]. При построении теории толстых оболочек Власов исходил из гипотезы более общей, чем гипотеза о неизменяемости нормального элемента оболочки (7.1) он ввел в рассмотрение относительное удлинение этого элемента Uz = et), которое принял постоянным по толщине оболочки, т. е. независимым от координаты 2. Однов])еменно им введена обобщенная статическая величина, соответствующая удлинению нормального элемента [c.308]

Стандартизация допусков на выходные параметры изделий Стандартизация решает многие вопросы, связанные с оценкой и повышением надежности изделий и регламентацией методов их производства, эксплуатации и испытания. Особое место с позиций расчета, прогнозирования и достижения необходимого уровня надежности занимают стандарты, которые регламентируют значения выходных параметров материалов, деталей, узлов и машин и устанавливают классы изделий, отличающиеся по показателям качества. Так, установление классов (степеней) точности (квали-тетов) при изготовлении деталей является регламентацией геометрических параметров изделия, классы шероховатости (ГОСТ 2789—73) разделяют все обработанные поверхности на категории по геометрическим параметрам поверхностного слоя. Стандарты и технические условия на различные марки материалов устанавливают предельные значения или допустимый диапазон изменения их механических характеристик — предела прочности, текучести, усталости, относительного удлинения, твердости и др. Стандарты устанавливают также значения для выходных параметров отдельных деталей сопряжений и механизмов (например, запас прочности конструкций, точность вращения подшипников качения), узлов, систем и машин. Так, например, имеются классы точности для металлорежущих станков, регламентированы тяговые усилия и КПД двигателей, уровень вибраций и температур для ряда машин и т. п. Эти нормативы являются необходимым условием для оценки параметрической надежности изделий и определяют исходные данные при прогнозировании поведения машины в различных условиях эксплуатации. [c.426]

В расчетах на прочность либо в расчетах напряженного состог>-ния принято, что при однородном одноосном напряженном состоянии вдоль цилиндрического или плоского образца, каким бы он не был длинным, действуют одинаковые напряжения во всех сечениях. Однако в действительности относительное удлинение в разных частях образца изменяется от самого незначительного до наибольшего около места разрыва (шейка образца). В частности, в связи с этим было признано, что более показательной характеристикой пластичности материала является поперечное сужение, которое сравнительно легко определяется для цилиндрических образцов и значительно сложнее —для листовых материалов. [c.47]

Способ изготовления Состояние материала Временное сопротивление разрыву, к ГС/мм- Относительное удлинение 6, %, при расчет-Hoii длине 1 = il,3 VFo [c.237]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Наиболее частой причиной отказов является охрупчивание материала детали при ее эксплуатации. Так,, например, если чашь,.деталей в партии имеет пониженные пластические свойства (низкие ударную вязкость и относительное удлинение при разрыве), 4о в процессе эксплуатации под действием различных причин, главным образом экстренных перецрузок, пластические свойства у них еще более понизятся, и материал станет хрупким, т. е. он будет разрушаться при напрян ениях меньших предела текучести. Такая, возможность охрупчивания материала деталей, как известно, совершенно не учитывается расчетом. [c.4]

Сопоставление опытных и расчетных значении относительных тепловых расширений для ЦСД турбины K-300 240 ЛМЗ проводилось для 14,. 15, 19 и 24-й ступеней, где были установлены специальные датчики НПО ЦКТИ, и по штатному датчику. Следует отметить примерно одинаковый характер распределения относительного расширения РСД вдоль оси ротора и изменения этого значения при нестационарных режимах для турбин К-300-240 ЛМЗ, К-300-240 ХТЗ, Т-250/300-240 ТМЗ и К-800-240-1 ЛМЗ, у которых ЦСД имеет много общего по конструкции. Так, во всех случаях, начиная уже с сечения паровпуска, тепловое удлинение корпуса существенно превышает соответствующее значение для ротора. Это превышение в сечении паровпуска колеблется для указанных турбин в пределах 1,5-2,5 мм, причем от нагрузки это значение практически не зависит [20]. Этот вывод, впервые сделанный в результате расчетов для турбины Т-250-3000-240, позднее был подтвержден опытными данньо<и. 144 [c.144]

Результаты расчетов абсолютных и относительных удлинений корпуса ЦНД турбины К-300-240 ЛМЗ сопоставлялись с соответствующими опытными данными, полученными на Конаковской и Литовской ГРЭС. Как показывают результаты измерений, относительное расширение РНД (по штатному датчику) для установившегося режима гц номинальной нагрузки в среднем равно 1,6 мм [20]. По расчету абсолютные тепловые расширения ротора и корпуса ЦНД равны соответственно+6,2 и+1,7 мм. Упругая деформация РНД (А/рнд " - Л/рсд) составляет около 2 мм (рис. 5.17). Следовательно, на участке между штатными датчиками РСД и РНД дополнительное удлинение ротора относительно корпуса по расчетным данным равяо РНД РСД 1,7-2 = 2,5 мм. Среднее значение Ар д по опытным данным составляет 1 мм, т.е. опытное значение Д = 2,6 мм, хорошо совпадает с расчетом (А = 1,6 - (-1) = 2,6). [c.145]

Следует обратить внимание на последний параметр При выполнении нелинейного расчета с температурными нагрузками относительное температурное удлинение тела в свободном состоянии вычистяется по формуле е, = а(Г) (Г - - [c.212]

Одной из наиболее информативных характеристик трещино-стойкости нелинейной механики разрушения является коэффициент интенсивности деформаций в упругопластической области К1е [1, 65-67], применимый в условиях статического и циклического нагружения. Его использование в инженерных расчетах [1, 68-71] позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упругоплаетическим деформациям, размерам трещин и числам циклов нагружения. При этом основа расчетов — традиционные характеристики механических свойств (пределы текучести и прочности, относительные удлинение и поперечное сужение, показатель деформационного упрочнения и др.). Учитывается также влияние уровня номинальных напряжений, изменение параметров деформационного упрочнения, степени объемности напряженного состояния и предельной пластичности материала. [c.53]

Высокопрочные материалы. Из миллиарда тонн материалов, егодно производимых в мире, 99 % - материалы конструкционные, назначение - вьщерживать некоторые нагрузки Р. Условия их рабо-характеризует напряжение а = P/S , приложенное в опасном сечении ощадью Sq. Чтобы конструкция при разгрузке возвращалась к исход- м размерам, ее относительные деформации е должны оставаться в об- ти линейного закона упругости о = гЕ (Е - модуль Юнга). Поэтому )снове инженерных расчетов лежит предел текучести материала jq 2 пряжение, при котором остаточное (пластическое) удлинение соста-т 0,2 %. Всюду в конструкции должно быть о < oq 2 (с некоторым инным запасом). [c.329]

Цилиндрические участки корпуса pakefbi при sepj звуковых скоростях полета имеют по сравнению с коническими участками относительно меньший коэффициент Су,. В приближенных расчетах можно принять ,j, 1,5а Я, где А, = ifd — удлинение цилиндра (отношение длины цилиндра к его диаметру). Соответственно поперечная сила, действующая на цилиндрическую часть корпуса, [c.280]

Перечислим целесообразные подходы к расчету на прочность элементов жидкостного двигателя. Камеру сгорания ЖРД на общую несущую способность целесообразно рассчить ать по предельным нагрузкам, не считаясь с местными концентрациями напряжений, поскольку обычно камера сгорания выполняется из достаточно пластичных материалов. Расчет охлаждающего тракта на местные прогибы ведут по допускаемым перемещениям [26]. Критерием работоспособности плоской форсуночной головки является герметичность соединения форсунок с пластинами. Поэтому прочностной расчет плоской головки следует вести по допускаемым деформациям. Относительные удлинения, вызываемые изгибом и нагревом плоской головки, следует сравнивать с теми их значениями (определяемыми экспериментально), при кото->ых нарушается герметичность соединения форсунок с пластинами 26]. Кроме того, если в камере имеются сварные или паяные соединения и если материал в зоне пайки обладает повышенной хрупкостью, то расчет этих соединений в некоторых случаях возможен и по допускаемым напряжениям. [c.359]

В современных специальных курсах аэродинамики самолета излагаются многочисленные методы решения уравнения Прандтля (109), в том числе и методы, использующие машинную технику счета. Как уже упоминалось, изложенная теория несущей линии пригодна лишь для расчета крыльев самолета с большим относительным удлинением. Теория крыльев малого удлинения основывается на замене крыла вихревой поверхностью, приходящей на смену вихревой несущей линии . Литература в этой области как в Советском Союзе, так и за рубежом весьма обширна. Отошлем к Сборнику теоретических работ по аэродинамике , Оборонгиз, 1957, где (в статьях П. И. Чушкина и Г. А. Колесникова) излагаются методы расчета крыльев малого удлинения и приводится основная библиография по этому вопросу. [c.311]

Далее, Мор использует этот метод графического представления напряжений в построении своей теории прочности ). В то время большинство инженеров, работавших в области исследования напряжений, следуя Сен-Венану в выборе критерия разрушения, исходили из теории наибольшей деформации. Поперечные сечения элементов конструкций назначались отсюда расчета, чтобы наибольшая деформация в самой слабой точкс при наиболее неблагоприятном условии загружения пе превосходила допускаемого относительного удлинения при простом растяжении. Но уже на протяжении многих лет ряд ученых приписывал важную роль касательным напряжениям и отстаивал тот взгляд, что их влияние необходимо учитывать. Кулон уже исходил в своей теории прочности из того допущения, что разрушение должно ускоряться касательными напряжениями. Вика (см. стр. 104) критиковал элементарную теорию балки, в которой [c.344]

ЧТО пределы упругости не ниже 3200 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется в пределах 65004-7500 /сг/сл4 . Что касается никелевой стали, то для нее предел упругости выше 4000 кг/сл4 и временное сопротивление колеблется обычно в пределах 7000- 9000 кг/см , хотя имеются и более прочные сорта стали с гораздо большим временным сопротивлением i). При назначении допускаемых напряжений весьма существенно оценить надлежащим образом необходимый коэффициент безопасности. В случае турбинных дисков и барабанов мы имеем дело со спокойной постоянной нагрузкой (центробежные силы), величина которой при нормальной работе может быть вычислена с большой точностью. Формулы, которыми пользуются при расчетах, также можно считатд> достаточно точными, и вычисляемые по ним напряжения близки к действительности, если только мы имеем дело с точками, удаленными от резких изменений толщины диска или барабана. В местах резких переходов мы будем, конечно, иметь дело со значительными перенапряжениями. Но если материал достаточно пластичен (для применяемой в дисках стали можно считать относительное удлинение 20%-ь25%, а для никелевой стали в среднем 20%), то местные напряжения при отсутствии колебаний в величине нагрузок не представляют непосредственной опасности. В перенапряженных местах появятся остаточные деформации и напряжения несколько выровняются. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...