Расчет толстых оболочек

Сохраняя высшие степени координаты г, можно получить различные уточненные теории, которые могут быть использованы при расчете толстых оболочек. [c.236]

Классические уравнения теории тонких оболочек, основанные на гипотезах Кирхгофа — Лява (гл. VII), становятся неприемлемыми с увеличением толщины оболочки, а поэтому расчеты толстых оболочек (R h 6) опираются уже на исходные уравнения теории упругости. [c.307]

При указанном положении большое значение для решения прикладных задач приобретают технические теории расчета толстых оболочек. [c.307]

II. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТЕОРИИ РАСЧЕТА ТОЛСТЫХ ОБОЛОЧЕК [c.307]

В последнее время появились расчеты толстых оболочек, построенные на использовании метода начальных функций [133], [134], [135] с применением усеченных рядов разложений и локальным удовлетворением краевых условий по отдельным линиям сечения контура. [c.308]

Глава 7 РАСЧЕТ ТОЛСТЫХ ОБОЛОЧЕК [c.220]

Теория расчета толстых оболочек была разработана В. 3. Власовым в 1944 г. [18]. При построении теории толстых оболочек [c.221]

Tm qRn где ДЛЯ расчета толстых оболочек [c.255]

Ниже приведено несколько примеров, иллюстрирующих область применения и точность описанного метода расчета толстых, оболочек. Другие примеры можно найти в работах [1—3]. [c.310]

В восьмой главе рассмотрены технические теории расчета на прочность толстых оболочек. [c.7]

Метод начальных функций можно с успехом применить для расчета толстых плит и оболочек. [c.16]

Полученные Власовым четыре расчетных уравнения относительно неизвестных сог, 0, Uz w) и Uz w ), где oz — нормальное вращение и 0 — объемное расширение, имеют десятый порядок. Практическое приложение уравнений Власова к расчету толстых сферических оболочек дано в работе автора [132]. [c.308]

В дальнейшем изложении метода начальных функций применительно к расчету толстых круговых цилиндрических оболочек мы будем следовать работе [135], рассматривая осесимметричную задачу. [c.308]

При расчете оболочек средней толщины к уравнениям теории упругости можно применить аппарат асимптотического интегрирования. В этом случае развивается и обобщается известная идея малого параметра в теории оболочек и связанная с ним приближенная теория разложения напряженного состояния оболочки на простейшие состояния, как это излагается в работе [136]. Последний метод является естественным продолжением приемов, применяемых в классической теории тонких оболочек, однако применение его существенно ограничено малым параметром и не может быть распространено на толстые оболочки. [c.311]

Все виды встречающихся задач с точки зрения размерности можно разделить на следующие расчет ферм расчет рам расчет плоского напряженного состояния расчет плоского деформированного состояния осесимметричные задачи расчет изгиба плит расчет тонких и толстых оболочек расчет общего случая трехмерного напряженного состояния. Естественно, для каждого вида задач применима общая постановка. [c.38]

Толстые оболочки рассчитываются как трехмерное упругое тело. Возникающие при этом трудности заставляют применять теорию расчета тонких оболочек при значительно большей относительной толщине hIR = 1/5 и даже 1/3. [c.173]

Л — параметр нагружения. Компоненты вектор-столбцов , Jf при расчете толстых многослойных цилиндрических оболочек определяются выражениями (5.40), (5.41). Связь деформаций с перемещениями определяется так же, как и при решении задачи статики выражениями (5.44). [c.252]

Формулы (2.50), (2.51) могут использоваться в качестве рекуррентных при расчете многослойной конструкции, а также толстых оболочек при разбиении их на более тонкие слои. Она справедлива для оболочек любой формы, когда другие методы малоэффективны. [c.69]

Для толстых оболочек, разделенных на слои, применение рекуррентных формул эквивалентно расчету цепной схемы, звенья которой имеют Т-образную структуру (рис. 2.9). Схема может также использоваться для аналогового моделирования полей в круговых и овальных цилиндрических оболочках. Расчет может выполняться при заданных напряженностях поля на концах цепи, что соответствует нагреву оболочки двумя индукторами, но наиболее интересен случай, когда конец цепочки замкнут на известное сопротивление 2в1. Если расчет начинается от оси цилиндра (сплошной цилиндр), то 2в1 — О, а при введении в полость идеального магнитопровода 2в1 оо. Особенностью метода является то, что расчет ведется от внутреннего слоя, для которого необходимо задаться напряженностью Яв1. Полученная на внешней поверхности послед- [c.69]

Несмотря на это, оболочки с тонкой обшивкой находят применение в технике ввиду того, что, как показывают сравнительные расчеты, подкрепленные оболочки в весовом отношении получаются более выгодными, чем неподкрепленные, с толстой обшивкой. [c.209]

Для полноты информации отметим, что представленные на рис. 10 результаты расчетов относятся к сжатию достаточно толстой оболочки, начальный наружный радиус которой был = 1.1г . При уменьшении толщины оболочки эффект кумуляции энергии проявится на более поздних стадиях сжатия и будет носить более резкий характер. [c.142]

В настоящей главе описан подход, позволяющий обойти обе эти трудности [1—3]. Для того чтобы повысить экономичность расчета, вводится гипотеза прямых нормалей, а чтобы улучшить обусловленность задачи, не учитывается вклад в энергию деформации напряжений, перпендикулярных к срединной поверхности. Это позволяет получить эффективный инструмент для анализа толстых оболочек. Точность его и широта применения демонстрируются на нескольких примерах. [c.294]

Очевидно, что изложенный метод можно применить при решении любых двумерных или трехмерных задач для упругой сплошной среды. В частности, большой интерес представляют задачи о колебаниях оболочек. В противоположность предыдущему простому примеру на фиг. 17.4 приведены результаты использования сложных элементов толстых оболочек, описанных в гл. 14, при решении задачи о колебаниях турбинной лопатки [11, 12]. Показанные на фиг. 17 5а и 17.56 элементы такого же типа используются для динамического расчета арочной плотины. [c.379]

В пособии изложены методы решения задач прикладной теории упругости, приведены расчеты плоской гибкой нити, сплошного стержня, тонкостенного стержня открытого профиля, тонких пластинок и оболочек, толстых плит, призматических пространственных рам, массивных тел и непрерывных сред. Каждая глава содержит общие положения, принятые рабочие гипотезы, расчетные уравнения на прочность, устойчивость и ко- [c.351]

Теория расчета толстых оболочек была разработана В. 3. Власовым в 1944 г. [92]. При построении теории толстых оболочек Власов исходил из гипотезы более общей, чем гипотеза о неизменяемости нормального элемента оболочки (7.1) он ввел в рассмотрение относительное удлинение этого элемента Uz = et), которое принял постоянным по толщине оболочки, т. е. независимым от координаты 2. Однов])еменно им введена обобщенная статическая величина, соответствующая удлинению нормального элемента [c.308]

Некоторые примеры, иллюстрирующие применение полуана-литического метода к расчету толстых оболочек, даны в гл. 14. [c.290]

Полученные В. 3. Власовым четыре расчетных уравнения отно-ситольно неизвестных 0, и и, где —нормальное вращение и 0—объемное расширение, имеют десятый порядок. Практическое приложение уравнений В. 3. Власова к расчету толстых сферических оболочек дано в работе автора [93]. [c.221]

В настоящей главе для решения трехмерной осесимметричной задачи теории упругости о сферической оболочке под внутренним давлением, которую пересекает радиально направленная цилиндрическая оболочка, применяется метод наименьших квадратов для граничных точек. Решение справедливо для тонких и толстых оболочек в непосредственной близости к зоне пересечения. Расчеты проведены для одного варианта задачи дано их сравнение с ранее опубликованнЫ ми экспериментальными данными Тейлора и Линда [11]. [c.154]

Г. Саксонов [3.66] (1971) рассмотрел приведение трехмерной задачи к двумерной, исходя из общего уравнения динамики и аппроксимации вектора перемещения полиномом по нормальной координате. Применением теоремы Остроградского—Гаусса к уравнению динамики получены уравнения движения и естественные краевые услов1ия для круговой цилиндрической оболочки. Проведены расчеты фазовой скорости для низшей моды осесимметричных колебаний толстой оболочки и обнаружено хорошее соответствие с точным решением. [c.190]

Особые заботы при проектировании камеры связаны с обеспечением прочности и устойчивости внутренней тсплонапряжец-ной оболочки. Если обратиться к схеме, показанной на рис. 3.12, то легко понять, что по условиям подачи давление охлаждающего ко.мнонента, находящегося в межрубащечном пространстве, должно быть выше, нежели в камере. Внутренняя оболочка находится, таким образом, под внешним избыточным давлением, и если не принято спе[1,иальных мер, может потерять устойчивость. Чтобы поднять критическое давление, надо, как нам известно из курса сопротивления материалов, увеличить жесткость оболочки на изгиб, т. е. в данном случае увеличить толщину. Но оболочка не просто нагружена, она к тому же еще интенсивно обогревается изнутри. Температура стенки существенным образом зависит от собственного теплового сопротивления и с увеличением толщины возрастает (это в дальнейшем будет подтверждено и элементарными расчетами). Значит, для более толстой оболочки возрастает опасность местного оплавле1П1я и последующего прогара. При малой же толщине оболочка не способна выдержать внешнее избыточное давление. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...