Момент импульсной характеристики

Момент импульсной характеристики 28 Мультиплексоры 100 —102 [c.238]

На рис. VII. 18 показан характер переходного процесса в импульсной системе второго порядка. В отличие от импульсных. систем первого порядка здесь в общем случае моменты экстремумов кривой переходного процесса не совпадают с моментами переключения импульсного звена. При известных характеристиках переходного процесса Ai, (рис. VII. 18) коэс ици-енты Т и i определяются по формулам (VII.77). [c.296]

Импульсные, переходные и частотные характеристики могут быть получены решением дифференциального уравнения (6,4). При воздействии x t) = t) исключают из рассмотрения скачок, вводя новые начальные значения координаты и ее производных для момента времени /=+0, В общем случае, если начальные значения при приближении к /=0 слева обозначить г/(—0), у (—0), 0), то начальные значе- [c.442]

При динамических испытаниях гидропередач исследуется не только амплитудно-частотная характеристика, но и режим работы при импульсной нагрузке, а также быстром возрастании и падении нагрузки. Для исследования режима работы гидропередачи при импульсной нагрузке может быть применено устройство, показанное на рис. 123. На валу 2 испытываемой гидропередачи устанавливается ударник 1, который приводится во вращение. Гидропередача нагружается заданным моментом и затем под ударник при помощи электромагнита 4 мгновенно подается [c.231]

Способ введения характеристик динамического срыва в расчеты аэродинамических нагрузок лопасти несущего винта описан в работах [J.26, J.28]. В основу положены экспериментальные данные работы [Н.26] по максимальным переходным нагрузкам. Принято, что сходящие с передней кромки при динамическом срыве вихри быстро вызывают увеличение подъемной силы и момента до максимальных значений, после чего происходит быстрое падение этих значений до стационарных. Поэтому при вхождении в срыв происходит импульсное нарастание подъемной силы и момента на пикирование, что вызывает движение лопасти и характерные для срыва изменения нагрузок. Величины коэффициентов подъемной силы и момента при динамическом срыве в зависимости от скорости изменения угла атаки описываются соотношениями [c.812]

При импульсном намагничивании исключительно важно учитывать временную связь между магнитной индукцией в контролируемом объекте и параметрами импульса намагничивающего поля (его амплитудой и временем действия). Это вызвано тем, что лента, фиксирующая поле дефекта, имеет нелинейную магнитную характеристику. Для работы на линейном участке применяют различного рода подмагничивающие поля, действующие на ленту в момент записи поля дефекта. Эта задача, как показано выше, сравните.тьно просто решается при записи в стационарном режиме. В случае импульсного режима приходится учитывать конечность скорости проникновения магнитного поля в тело ферромагнетика. Особый интерес в связи с этим представляет изучение параметра, характеризующего время магнитного запаздывания поля дефекта. [c.93]

Использование низких частот приводит и к другим трудностям посылаемый звуковой импульс не может быть продолжительным во времени, так как при не очень больших глубинах отраженный импульс будет приходить к приемнику в тот момент, когда посылаемый импульс еще не закончился, и измерения промежутка времени t между посылкой звука и приемом эхо будут невозможны. На низких частотах, когда длины звуковых волн велики, это условие приводит к тому, что за время длительности импульса будет излучаться слишком мало звуковых колебаний. Отраженный импульс с малым числом колебаний не окажет должного воздействия на приемник, и эхо от дна моря не будет отмечено. Правда, кроме импульсного метода, можно было бы применить другие методы измерения глубины моря, например метод акустического интерферометра, с которым мы ранее познакомились. Но на низких звуковых частотах мы опять встречаемся с трудностями получения острой характеристики направленности излучателя и приемника звука. [c.342]

При характеристике динамических нагрузок в приводе следует учитывать, что за переходный период крутящий момент изменяется по некоторой зависимости и принимает максимальные значения, а также имеет кратковременные (импульсные) скачки. Наиболее полные характеристики динамических моментов можно получить экспериментально при осциллографировании переходных процессов. [c.162]

Переключение зубчатых колес в режиме реверса двигателя с многократно уменьшенным импульсным моментом (при вялой пусковой характеристике) происходит с низкой скоростью скольжения торцовых поверхностей зубьев при допустимых контактных напряжениях. [c.322]

Рассмотрена проблема идентификации стационарных и нестационарных систем по реализациям сигналов и их статистическим характеристикам. В основу положены принципиальные методы решения интегральных уравнений. Для отыскания решения либо в виде импульсной переходной функции, либо обобщенной передаточной функции использованы ортогональные разложения и классическая проблема моментов. Синтезированы алгоритмы идентификации и исследованы их особенности. [c.294]

Продолжительность действия внешних моментов не превышает 10 % времени кинематического цикла. Размах колебаний низших частот и соответствующих нормированных частот нестационарных систем не превышает 9 % их средних значений, и внешние нагрузки имеют импульсный характер. Принимая положения коленчатого вала автомата, соответствующие серединам импульсов и М 7(0 за расчетные, можно в первом приближении ограничиться исследованием упомянутых систем с постоянными характеристиками. [c.347]

Пример реализации метода регистрации шумов объекта при взаимодействии с другим объектом - методика, с помощью которой контролируются дефекты кромок поверхности цилиндрических изделий - ферритовых изделий радиопромышленности, керамических фильтров, топливных таблеток ядерных реакторов, втулок и др. Методика заключается в регистрации различий акустических шумов, создаваемых дефектными изделиями при их скатывании по наклонной поверхности. Если цилиндрическое изделие катится под действием силы тяжести по поверхности с вогнутым профилем, то возникающий шум определяется характером механического контакта кромок изделия с наклонной поверхностью. Если сколы отсутствуют, то контур кромки катится по поверхности, шум монотонно возрастает из-за ускорения движения изделия и сравнительно невелик. При наличии скола в моменты касания дефектной об -ласти с наклонной поверхностью происходят удары, появляются импульсные составляющие. Таким образом, характеристики шума качения изделия содержат информацию о состоянии его кромок. [c.254]

Переходный процесс, снятый при возмущении в виде прямоугольного или волнового импульса, может быть перестроен в кривую разгона. Для этого ось абсцисс, начиная с момента нанесения возмущения, разбивается на одинаковые участки ta— h, ti— ti, ti— и T. д., равные длительности импульсного возмущения /ими (рис. 13-26). На первом участке to—1 импульсная характеристика совпадает с кривой разгона. С момента импульсную характеристику можно рассматривать как разность двух кривых разгона, одна из которых является следствием возмущения, нанесенного в момент to, а другая — следствием возмущения, нанесенного в момент /[. Исходя из этого для построения кривой разгона на участке и— достаточно к ординатам импульсной характеристики па этом участке добавить ординаты характеристики разгона в моменты t — tviMu- Для получения последних пользуются участком /о— импульсной характеристики, совпадающей с кривой разгона. Так, например, в момент ti ордината искомой характеристики разгона больше ординаты импульсной характеристики на величину а. Продолжая процесс построения дальше, получают всю кривую разгона. [c.812]

Если известна зависимость возм-ущающих воздействий от времени, то изменения параметров на выходе того или иного звена парогенератора определяются с помощью интегралов свертки по его импульсной характеристике [соотношение (3-25)]. Таким путем можно осуществить расчет реакций для всех колтролируемых параметров парогенератора при произвольных возмущениях, предварительно рассчитав и сохранив в памяти машины импульсные характеристики участков или вычисляя их но аналитическим выражениям для каждого момента времени. Этот метод особенно удобен для моделирования участков парогенератора на управляющей вычислительной машине, включенной параллельно объекту [Л. 82]. [c.352]

По осциллограммам, снятым при разных максимальных значениях импульса тока, но с одинаковой длительностью его фронта, определялись удельные сопротивления грунта и напряженности импульсного поля для момента максимума тока, т. е, при /=Тф. По результатам таких измерений для различных грунтов и увлажняющей их воды построены импульсные характеристики palp=f E), т. е. зависимости относительного импульсного удельного сопротивления от напряженности импульсного поля в момент максимума тока с постоянной длительностью фронта Тф рис. 1-5). [c.18]

Причинная функция времени определяется как функция, равная-нулю до какого-то фиксированного момента времени, который может быть взят равным нулю. В физически реализуемой среде отклик, обусловленный действием причинного источника, должен быть-также причинным, т, е., выходной сигнал должен быть равен нулю до того, как начнет действовать источник. Будем считать, что начальное смещение является импульсом вида и (О, )=иАх6(1), Фу-рье-преобразоваиие которого совпадает с константой ЦАх. Этот источник является причинным. Выходной сигнал, совпадающий с импульсной характеристикой среды, представляет смещение на. произвольном расстоянии [c.95]

Фотографический метод. Поскольку в любой данный момент времени в потоке воздуха содержится множество сферических частиц, измерение их турбулентных характеристик является весьма специфической задачей. Для ее решения применим фотографический метод последовательной съемки. Через верхнюю стенку канала вертикально вниз вдоль его оси пропускается плоский. луч света, ограниченный ще.лью шириной 1,6 мм. В качестве линейного источника света используется импульсная лампа высокоскоростного стробоскопа, обеспечивающего частоту вспышек 5000—8000 сек Световой поток коллимируется ци.линдри- [c.88]

Двигатели внутреннего сгорания (ДВС). Двигатели внутреннего сгорания широко применяются в судовых силовых установках, в машинных агрегатах транспортных, сельскохозяйственных, дорожных и других машин. Под динамической силовой характеристикой ДВС понимаются закономерности формирования вращающих моментов, действующих на отдельные кривошипы коленчатого вала двигателя. При схематизации динамической характеристики ДВС в общем случае учитываются позиционные закономерности силовых характеристик ДВС от газовых сил рабочего процесса и неуравновешенных сил инерции шатунно-поршневых групп наличие локальной системы автоматического регулирования скорости (САРС) импульсный характер воздействия исполнительного органа управляющего устройства па входной поток энергии влияние сложной формы регулирующих импульсов на характеристики САРС. [c.33]

Пусть заданная характеристика качества конечного результата процесса (качество продукта, детали и т. п.) ограничивается верхним (Атах) И НИЖНИМ (Дпип) предельными значениями. Тогда в ходе осуществления настроенного технологического процесса за время Т в результате импульсного процесса качество отдельных деталей (или порций материала) может войти за допустимые пределы (в моменты /2, з), хотя при этом быстропротекающие процессы и процессы средней скорости обеспечивают ход технологического процесса с заданными характеристиками качества. [c.200]

Данный гидропульсатор позволяет снимать статические и динамические характеристики в стационарных условиях, что ускоряет проведение испытаний и, повышает точность измерения параметров, поскольку испытания ведутся в одинаковых условиях с одной и той же аппаратурой. Для нагружения ГДП необходимо снять эксцентрик и рукояткой золотника дросселя установить нужное давление. При этом каждому значению давления в гидросистеме соответствует определенное значение момента на валу ГДП. Гидропульсатор позволяет создавать импульсные нагрузки, необходимые для исследования переходных характеристик. Для этого необходимо рукоятку золотника присоединить к какому-нибудь приводу типа электромагнита, гидропневмоцилиндра или просто создавать импульсные нагрузки ударным инструментом. При этом можно менять и время протекания импульса и его величину. [c.92]

Для контроля режима работы гидромашин и снятия их внешних характеристик стенд оборудован контрольноизмерительными приборами, часть из которых вынесена на пульт управления (измерительные каналы отмечены цифрой в кружке на схеме рис. 86). Уровень жидкости в баке измеряется местным показываюш,им (/) и сигнализирующим (2) уровнемерами на пульте. Температура также измеряется показывающим (3) и дистанционным, сигнализирующим (4) термометрами. Давление, развиваемое насосом стенда, контролируется дистанционным манометром (5), а в сливной магистрали местным показывающим манометром (б). Скорость вращения расходомера (три гидромотора ИМ20), а также числа оборотов испытываемых гидромашин контролируются при помощи электротахометров (8) и (10), выведенных на пульт. Одновременно эти же скорости вращения (7) и (Р) точно измеряются при помощи схемы с электросекундомером, реле времени и импульсными счетчиками (см. рис. 23). Точное измерение этих величин, так же как измерение давления на входе и выходе из гидромашин при помощи образцовых манометров (11), (12), (16) и (17) и моментов на валах гидро-машин при помощи весовых механизмов (13), (15) необходимо для определения внешних характеристик. Кроме перечисленных приборов, на пульте установлен амперметр (14) для контроля за током якоря приводного двигателя. [c.161]

Типичная осциллограмма режима работы турбо-трансформатора при тормозном моменте, колеблющ,емся с частотой 3 гц, показана на рис. 129. Из осциллограммы видно что момент на ведущем валу практически остается постоянным и не реагирует на значительные колебания момента на ведомом валу турботрансформатора М . На осциллограмме записана также скорость вращения ведущего tii и ведомогопа валов импульсным методом и давление в гидросистеме пульсатора р. Таким образом, амплитудно-частотная характеристика непрозрачного турботрансформатора Б015 сливается с осью абсцисс и статическая характеристика турботрансформатора (рис. 130) является его и динамической [c.241]

Истоки теории элемента лопасти можно найти в работе Уильяма Фруда (1878 г.), но первое большое исследование в этом направлении выполнил С. К. Джевецкий в промежутке между 1892 и 1920 гг. Джевецкий полагал, что сечения лопасти работают независимо, но он не знал, как выбрать аэродинамические характеристики сечений. Поэтому он предложил нахо--дить характеристики сечений по результатам испытаний серий пропеллеров. Такой подход был типичен для первого этапа разработки и применения теории элемента лопасти. Исследователи принимали в расчет только скорости Qr и V, обусловленные соответственно вращением лопасти и ее обтеканием вдоль оси вращения, а затем выясняли, каким образом использовать характеристики профилей. В импульсной теории скорость на диске винта равна V v, т. е. вследствие наличия подъемной силы винта она больше скорости невозмущенного потока (точ но так же окружная скорость на диске больше Qr вследствие наличия крутящего момента). Однако Джевецкий полагал, что между осевой скоростью, рассматриваемой в импульсной теории, и скоростью, с которой поток действительно обтекает сечение допасти, нет связи, поскольку первая — это средняя скорость, тогда как вторая — местная скорость. Как показано выше, строгая импульсная теория на самом деле не дает никаких сведений об индуктивных скоростях на диске винта (фактически импульсная теория имеет дело со скоростями в дальнем следе). Не сумев дать правильный теоретический анализ скоростей на диске винта, Джевецкий рассматривал только составляющие Qr и V. Когда при таком подходе были использованы характеристики профилей в двумерном потоке, расчетные аэродинамические характеристики винтов значительно разошлись с экспериментальными. Расхождение было приписано выбору характеристик профиля. В то время было уже ясно, ю [c.60]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Как и раньше, усиление можно определить методом максимальных потерь, измеряя вводимые потери, при которых генерация начинает исчезать. Но в импульсных газовых лазерах усиление зависит одновременно от плотности тока и от давления и может изменяться на протяжении импульса (даже если амплитуда импульса тока постоянна, что бывает очень редко). Таким образом, хотя потери, при которых начинается лазерное действие, легко определить, гораздо больше сведений дают исследователю динамические характеристики разряда. В тех импульсных газовых лазерах, в которых инверсия происходит во время импульса тока, в отличие от лазеров, в которых генерация происходит в период послесвечения разряда (после того, как прекратился импульс тока), и в отличие от самоограничивающихся газовых лазеров, которые генерируют импульсы наносекундной длительности, можно измерять ослабление, при котором луч лазера пропадает в какой-то момент времени в пределах токового или оптического импульса накачки [21—23]. Осциллограф, регистрируюихий выходной сигнал приемника в зависимости от токовой или оптической накачки, позволяет определить ток или [c.243]

При воздействии на изоляцию импульсных напряжений пробивное напряжение зависит от формы импульса, в связи с чем для испытания изоляции в свое время была введена стандартная волна с длиной фронта 1,5 мкс и длиной волны 40 д кс (волна 1,5/40). Под длиной фронта понимается время нарастания напряжения от нуля до максимального значения, а под длиной волны — время от начала импульса до момента спада волны до 0,5 /макс-В 1969 г. в целях устранения расхождений с рекомендациями Международйбй электротехнической комиссии (МЭК) принято решение о замене вышеуйазан-ной стандартной волны волной 1,2/50 мкс. С повышением амплитуды все большее число подаваемых импульсов вызывает разряд в промежутке. Соответственно уменьшается время разряда (запаздывания), т. е. время от момента достижения до момента пробоя, который отмечается резким спаданием напряжения импульса, и т — статическое разрядное напряжение промежутка при частоте 50 Гц (амплитудное значение). Зависимость разрядного напряжения от времени разряда носит название вольт-секунд ной характеристики. Для промежутков с однородным электрическим полем вольт-секундные ха- [c.69]

Во многих случаях изоляцию при испытаниях импульсными напряжениями характеризуют вольт-секундной характеристикой. Для ее получения 50%-ным методом определяют пробивное напряжение и отрезок времёни от начала импульса до момента пробоя (время запаздывания). Пробой может происходить на фронте импульса, в максимуме и на хвосте. При пробое на хвосте пробивным считается амплитудное значение импульса. Если пробой произошел на фронте, то пробивным будет мгновенное значение напряжения в момент пробоя соответственно [c.541]

Один из узловых вопросов построения нагрузочной характеристики— определение того минимального момента Мс = Мст1п и соответствующей ему осадки пружины к, при которых максимально возможная реакция пружины равна осевой силе, действующей вдоль регулирующего вала вследствие действия Мс. Для определения Л1ст1п положим, что имеется нерегулируемая импульсная передача, в которой а = ао. Этой передаче соответствует осевая сила [c.128]

Определение пробивного напряжения и отрезка времени от начала импульса до момента пробоя (времени запаздывания) может быть сделано при помощи шарового разрядника. За пробивное принимают на-п(ряжение, при котором 50% всех импульсов, приложенных к объекту, вызывают пробой. Об импульсной прочности судят по вольт-секундным характеристикам (фиг. 21-63,6), представляющим собой зависимость разрядного напряжения от времейи запаздывания. Для исследования формы импульса и характера процесса пробоя применяют электронный осциллограф с холодным катодом. Наиболее тяжелые условия испытания изоляции имеют место при использовании многократного воздействия длинных волн с крутым фронтом. [c.61]

Характеристики механизированного сборочного инструмента трех типов приведены на рис. 70. Точки Ах и А2 (см. рис. 70, а) характеризуют предельные моменты срабатывания фрикционной муфты из-за нестабильности трения. При переходе от трения покоя к трению скольжения передаваемые муфтой моменты уменьшаются до значений А[ и А . Работу инструмента с тарированной кулачковой муфтой характеризуют кривые I и 2 иа рис. 70, б в точках А и Ла эта муфта срабатывает, но от соударения ее зубьев происходит дальнейшая затяжка соединения. Работу инструмента ударно-импульсного действия характеризуют кривые I и 2 на рис. 70, в до точек Ах и А2 из-за нестабильности работы инструмента осуществляется свободное завертывание гайки или винта, а затем включается ударноимпульсный механизм, и затяжка производится ступеньками. Работу инструмента с остановкой двигателя в конце затяжки характеризуют прямые / и 2 на рис. 70, г. В точках Ах и Лз (рис. 70, г) шпиндель останавливается, и далее момент затяжки не возрастает. При изменении времени работы инструмента от х ДО 4> при сборке партии соединений наиболее стабильный крутящий момент обеспечивает инструмент с торможением двигателя в конце затяжки. В этом случае разность между наибольшим и наименьшим моментами затяжки (величина т) минимальна. [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...