Вытяжка критическая

Уравнение прямой (2.5) (уравнение линии затупления трещины ) получено из предположения [22], что в момент страгивания трещины увеличение ее размера равно размеру зоны вытяжки и составляет половину критического раскрытия трещины Л/ = 5(./2. С другой стороны, величина З-интеграла связана с раскрытием трещины соотношением 3 = а б. Учет деформационного упрочнения путем замены предела текучести о. на величину о приводит к уравнению (2.5). Однако, согласно исследованиям [42, 50, 51 и др.], связь между критическими значениями 1-интеграла и раскрытием трещины 5(, для сталей с невысокими показателями упрочнения имеет вид [c.38]

Приведенные результаты ставят вопрос о правомерности использования уравнения (2.5), дающего завышенные значения при определении критических значений 4-интеграла. С другой стороны, использование уравнения типа (2.13) значительно усложняет методику определения 3 , так как требует одновременного проведения измерений раскрытия трещины Кроме того, некоторая условность при экстраполяции -кривой к линии затупления трещины связана с предположением, что Д/ = 5/2, тогда как, согласно исследованиям [53-56], связь между 5 и длиной зоны вытяжки зависит от уровня пластичности сталей. С этой точки зрения и учитывая неопределенность соотношения (2.5), метод определения 3 по максимальной нагрузке на диаграмме Р — Г оказывается более корректным по сравнению с рассмотренным, если при этом момент инициации трещины также соответствует максимальной нагрузке. Такие случаи обычно имеют место при выраженном хрупком разрушении, когда [c.42]

Форму заготовки уточняют во взаимосвязи с формой контура проема матрицы. При этом руководствуются соображениями качества н экономии металла, а также требованием постоянства ширины фланца в коице вытяжки. Размеры оптимальной заготовки определяют замером длины развертки сечений модели в критических сечениях, делая поправку на растяжение металла. Замер ведут по всей длине сечения с учетом недохода ( 5 мм) кромки заготовки до ближайшего [c.529]

При вытяжке изделий происходит упрочнение (наклеп) металла, которое проявляется в повышении прочности и твердости металла и снижении его пластических свойств. Для проведения последующих вытяжных операций необходимо восстановить пластические свойства металла, что достигается термической обработкой — отжигом. Применяется высокий и низкотемпературный отжиг. Высокий отжиг стали производится при температурах выше верхней критической точки с такой выдержкой, чтобы произошла полная рекристаллизация зерен. Для малоуглеродистой стали отжиг может быть заменен нормализацией при 920—950° С. [c.237]

Увеличение шероховатости обработанной поверхности связано с возникновением шелушения, которое, по-видимо му, связано с образованием поверхностного слоя текстуры где зерна металла получают значительную вытяжку в на правлении движения инструмента, сильно деформируются истончаются и часть их силами трения отрывается от метал ла. Фактическая деформация в слое текстуры во много раз превосходит деформацию внутренних слоев металла и, вероятно, достигает критических значений для данного напряженного состояния, что приводит к разрушению и шелушению при дальнейшем деформировании. [c.8]

На рис. 5 показан график критических деформаций, построенный по формулам (16) и (23). Кривые соответствуют устойчивым деформациям формообразования листовых металлов, в частности, в процессах сложной вытяжки. Для одноосного растяжения отношение напряжений т=0. Как было показано, [c.11]

Исследования напряженно-деформированного состояния при вытяжке, проведенные с помощью нанесенной на заготовку сетки [1], показали, что в опасных местах фактические интенсивности деформаций превышают критические, соответствующие моменту потери устойчивости. Для определения путей улучшения технологического процесса были исследованы условия течения металла из фланца методом характеристик [2]. [c.47]

Заготовка, изображенная на фиг. 370, а, изготовляется гибкой заготовка, изображенная на фиг. 370, б, изготовляется гибкой боковой части н вытяжкой дна с последующей сваркой. Заготовка, показанная на фиг. 370, в, изготовляется только вытяжкой. На фиг. 371 приведен график для сравнения себестоимости заготовок в целях установления границ применяемости каждой из приведенных конструкций заготовок. Точка пересечения кривых Б я В — точка критической серийности и характеризует величину партии заготовок, при которой два различных способа изготовления дают один и тот же эффект. [c.464]

Если суммарная степень деформации перед отжигом меньше 20%, рекристаллизация протекает медленно и металл склонен к чрезмерному росту зерен феррита прп отжиге. Очень за.метно это проявляется при критических степенях деформации 5—15%. В действительности нельзя применять для полос из сталей для глубокой вытяжки суммарные степени обжатия, меньшие, чем 25%, в противном случае при рекристаллизационном отжиге образуются зерна более балла 5 н поверхность штамповки ухудшается [65]. [c.88]

Преимущество конечной структуры со сплющенными зернами феррита состоит в том, что она соединяет достоинства крупнозернистых и мелкозернистых сталей для глубокой вытяжки, а это благоприятно сказывается на пластических свойствах и поверхности штамповок [И]. Кроме того, при глубокой вытяжке листов с такой структурой значительно меньше, утоняются стенки штамповок, в меньшей мере образуются трещины в критическом сечении, и материал имеет более высокие вытяжные свойства [18]. [c.109]

Если при изготовлении штамповок нужно проводить промежуточный отжиг с целью снятия упрочнения и повышения пластических свойств, то лучше для этой цели применить нормализационный отжиг, так как штамповка в различных местах деформируется неодинаково. При рекристаллизационном отл<иге это привело бы к неодинаковому росту зерен, а в местах критической холодной деформации (5—15%) к крупному росту зерен и тем самым к снижению способности к вытяжке. Так как при промежуточном отжиге не допускается окисление материала, то при отжиге нужно применять защитную печную атмосферу или после отжига проводить травление, что удорожает производство. Поэтому потребитель листа стремится при штамповке избежать промежуточного отжига п старается по возможности изготовить штампованную деталь за один или несколько проходов. [c.204]

Исключение потери устойчивости заготовки на свободной от контакта с инструментом зоне заготовки при вытяжке достигается дальнейшим наращиванием давлений прижима фланца заготовки, подбором смазки, количеством и местом ее нанесения на заготовку и рабочие части штампа, введением впускных и тормозных ребер на матрице (рис. 72), применением специальных прижимов, например, при реверсивной штамповке-вытяжке (см. рис. 31, ж). Увеличение давлений и интенсификация сил внешнего трения под прижимом увеличивают значения меридиональных растягивающих напряжений or., составляющая тангенциальных напряжений при этом уменьшается и критическая область потери устойчивости за- [c.116]

Отжиг рекристаллизационный (отжиг 1-го рода) применяется для изделий при холодном их деформировании — при производстве холоднокатаной стальной ленты и деталей глубокой вытяжки с целью восстановления мелкозернистой, равновесной, мягкой и вязкой структуры наклепанного металла. Рекристаллизационный отжиг осуществляется путем нагрева стали до. температуры 650—700°С (ниже критической точки ЛсО, выдержки при этой температуре и последующего медленного охлаждения. [c.61]

Из формулы (215) следует, что критическое напряжение, вызывающее потерю устойчивости цилиндрической части заготовки при вытяжке с проталкиванием, увеличивается с увеличением относительной толщины заготовки з/г и rJ r — г), что соответствует уменьшению угла охвата заготовкой скругленной кромки матрицы. [c.179]

При двухосном растяжении по мере вытяжки образуется утонение металла. Критические деформации, при которых происходит разрыв металла, определяются по результатам гидростатического испытания на двухосное растяжение. [c.169]

Рис. 19 дает представление о химическом составе и прочностных свойствах листов глубокой вытяжки из неуспокоенных сталей Л-Д. Толстые листы из неуспокоенной стали Л-Д по склонности к отпускной хрупкости показывают более высокие значения по сравнению с неуспокоенными мартеновскими сталями. Падение отпускной хрупкости сталей существенно зависит от толщины сечения. По данным австрийских фирм, толщину листов, при которой наступает хрупкий излом, считают критической. Критическая толщина для неуспокоенной мартеновской стали 51 37 наступает в большинстве случаев при 30 мм (в состоянии проката), для неуспокоенных сталей Л-Д она превосходит 40 мм, достигая в отдельных случаях толщины 80 мм. Преимущества стали Л-Д могут быть объяснены более низким содержанием кислорода и азота, а также и более низким содержанием серы и фосфора. При строительстве судов листы из этой стали толщиной до 12 мм можно использовать без термической обработки. По сравнимым результатам испытаний в установленном объеме стали Л-Д равноценны мартеновским. [c.65]

При эмалировании цельнотянутых сосудов в производственных условиях рыбья чешуя появляется преимущественно на плоском дне и значительно реже на его стенках. На плоских изделиях с малой степенью вытяжки (холодная штамповка крышек) этот порок получается чаще, чем на изделиях сложной формы, выполненных глубокой вытяжкой из той же стали. В результате изучения водородопроницаемости образцов, вырезанных из дна и стенок цельнотянутых сосудов, структуры этих образцов, измерения степени деформации поверхности, микротвердости и т. п. (табл. И) выяснилось, что при штамповке плоскодонных цельнотянутых сосудов величина деформации дна не достигает критического значения, а деформация стенок — значительно превышает его. [c.82]

При межоперационном рекристаллизационном отжиге полуфабрикатов в прессовых цехах машиностроительных заводов может получиться местный сильный рост зерна вследствие неоднородности деформации при холодной штамповке и местного критического наклепа. Местная крупнозернистость при дальнейшей вытяжке вызывает разрыв изделий и брак. [c.36]

Вытяжку без прижима заготовки можно проводить в матрице, у которой образующая рабочей полости имеет форму трактрисы. Деформируясь в такой матрице, фланец заготовки приобретает двоякую кривизну, что, вероятно, способствует повышению его несущей способности. При этом повышается критическая степень деформации при одновременном увеличении износостойкости матрицы. [c.121]

Если радиус фланца вытягиваемой детали больше критического (i > / кр), он считается широким. Вытяжка деталей с широким фланцем возможна с более высокой степенью деформации, чем вытяжка детали без фланца (с полным перетягиванием заготовки в матрицу), или деталей с фланцем, радиус которого меньше критического. Особенность технологии вытяжки деталей с широким фланцем рассмотрена в п. 8.5. [c.127]

Предельная (критическая) степень деформации. Степень деформации при вытяжке характеризуется относительным сокращением площади поперечного сечения вытягиваемой детали при приблизительно неизменной толщине стенки. Учитывая это, степень деформации [c.138]

Существует предельная (критическая) степень деформации и, следовательно, предельный (критический) коэффициент вытяжки /Свп при котором напряжения в опасном сечении вытягиваемого полуфабриката близки к разрушающим. [c.138]

При увеличении уровня напряжения в каждом последующем цикле нагружения по сравнению с предыдущим циклом процесс формирования усталостных бороздок сопровождается образованием "зоны вытягивания" материала, чему подробное внимание было уделено в главе 3. На начальном этапе возрастания нагрузки в пределах интервала точка 1-точка 2 (см. рис. 3.35) происходит возрастание упругого раскрытия усталостной трещины. При дальнейшем росте нагрузки в цикле (точка 2-точка 3) вследствие пластической деформации происходит вытяжка материала у вершины трещины и ее затупление. При превышении критического коэффициента интенсивности напряжения произойдет статический надрыв материала у вершины трещины и увеличение ее длины осуществится за счет статического проскальзывания. Если величина критического коэффициента интенсивности напряжения не достигнута и напряжение цикла уменьшается (от точки 3 до точки 4), то происходит формирование усталостной бороздки по традиционному механизму ротационной неустойчивости материала. При этом трещина может продолжить дальнейшее продвижение от вершин каскада мезотуннелей затупленной вершины, что будет влиять на размер "зоны вытягивания", наблюдаемой на поверхности излома и на разброс результатов измерений ее размера. [c.442]

Наиболее распространенным методом измерения адгезионной пр очности является вытягивание волокон из отлив1КИ смолы (рис. 14). На рис. 14, а приведены схема испытательной установки и ее наиболее важные части. Результаты иопытания (рис. 14,6) соответствуют либо нагрузке в момент разрыва волокон (растяжение), либо нагрузке в момент вытяжки волокон из матрицы (сдвиг). Прямые линии, проведенные через точки, соответствующие разрушающим нагруз ка м при сдвиге и растяжении волокон, пересекаются в точке, определяющей так называемую критическую длину волокна, при которой в матрице достигается полностью напряженное состояние, (рис. 14,6). Следует отметить, что эта длина очень незначительна для данной системы она составляет величину всего лишь трех диаметров волокна. Результаты, полученные при повышенной температуре, приведены на рис. 14, в, откуда легко определить критическую длину волокна. Очевидно, она зависит как от температуры испытания, так н от свойств компонентов, входящих в состав композита. В работе [21] описан еще [c.54]

В связи с трудностями определения характеристик трещиностой-кости для пластичш,1х материалов (отсутствие испытательного оборудования, большие габариты образцов, сложная методика) предложено много методов опреде.тепия трещиностойкости мета.тлов К с) - через механические характеристики и параметр структуры [2—4], по результатам испытаний на усталость при круговом изгибе [5], по критической длине трещины при испытаниях на усталость [1, 5, 7], по скрытой теплоте плавления и размерам ямок [7], по параметрам зоны вытяжки, определяемой методами количественной фрак-тографии [81, и др. В работе [4] приведен краткий обзор взаимосвязи характеристик трещиностойкости с другими характеристиками. [c.195]

На машиностроительных заводах применяется межоперацион-ный отжиг полуфабриката. При этом в некоторых местах штамповок может быть зона критического наклепа, ведущая к образованию гигантских зерен и разрывам при последующих операциях вытяжки. В этом случае необходимо отжиг заменить нормализацией в печах с защитной атмосферой. При незавершивщемся процессе рекристаллизации во время отжига рулонов сохраняется предпочтительная ориентация зерен феррита, созданная холодной прокаткой. Это создает у листовой стали анизотропию пластических свойств и ведет у кипящей стали к образованию ушей у симметричных штамповок. [c.354]

При холодной вытяжке растяжение полимеров сопровождается образованием шейки, которое начинается в локализованной области образца. Оно выражается в резком уменьшении площади поперечного сечения образца в этой области по сравнению с остальной частью образца при сохранении общей нагрузки на образец. Холодная вытяжка после предела текучести проявляется в деформационном упрочнении полимера, иначе материал разрушился бы по уменьшенному сечению. Деформационное упрочнение возникает в результате молекулярной ориентации, сопровождаю-щейея возрастанием модуля упругости и разрывной прочности. Деформационное упрочнение кристаллических полимеров может быть обусловлено также перекристаллизацией в процессе деформирования [192]. При дальнейшем растяжении шейка удлиняется до тех пор, пока весь образец не подвергнется холодной вытяжке. Холодная вытяжка любой части образца наступает при критической деформации, предетавляющей собой естественную степень вытяжки данного материала, которая зависит от температуры, степени ориентации и других факторов. При дальнейшем растяжении образца после прекращения холодной вытяжки напряжение резко возрастает, и быстро наступает разрушение. В процессе холодной вытяжки полимерные цепи ориентируются в направлении растяжения. [c.177]

Если принять первую гипотезу, то прочность на разрыв при низких температурах полимерных пленок в поперечном направлении ниже, чем в продольном за счет того, что межмолекулярные силы значительно меньше сил главных химических валентностей, действующих при продольном растяжении пленки. Если принять вторую 1 ипотезу, то относительно низкая прочность пленки в поперечном направлении также понятна. Очевидно, что разрыв длинноцепочечных молекул должен происходить в том случае, если сила натяжения молекулярных цепей достигнет некоторой критической величины. Но если при растяжении, в продольном направлении эти силы проектируются на направление вытяжки почти в натуральную величину, то при растяжении в поперечном направлении проектируется незначительная их часть. Отсюда понятно, почему удлинение при разрыве продольных образцов при низких температурах ниже, чем поперечных. Если при разрыве продольного образца действую-щие напряжения достаточно велики, чтобы в соответствии с уравнением ( ) произошло некоторое размораживание материала и развилась вынужденно-эластическая деформация, то при разрыве поперечного образца уровень действующих напряжений недостаточен и вынужденно-эластические деформации почти не развиваются. [c.138]

А. Д. Томленовым предложена теория разрушения от потери устойчивости листового материала при его штамповке-вытяжке [170]. После достижения критической деформации в некотором месте заготовка теряет устойчивость появляется значительная сосредоточенная деформация и разрыв металла. [c.30]

Преимущество этого вида испытаний состоит в том, что полученные значения критического отношения вытяжки, усилия прижима, а также применяемые смазки можно и спользовать при разработке технологии глубокой вытяжки изделий цилиндрической формы. После вытяжки стаканчика можно, применив пуансон меньшего диаметра (27 мм), получить критическое отношение вытяжки для следующей ступени вытяжки без промежуточного отжита штамиовки [116]. Другое преимущество испытания на вытяж ку стаканчика состоит в возможности измерения плоскостной анизотропии механических свойств стаканчика [117]. [c.171]

Потеря устойчивости в различных областях штампуемой заготовки возникает в результате возрастания до критических значений сжимающих (тангенциальных) напряжений ае, действующих в сжато-растянутой зоне заготовки, лежащей выше диаметра нейтрального сечения (способ штамповки-вытяжки днищ). Зародившись в сжато-растянутой зоне, гофрообразование при определенных условиях может легко распространиться и на центральную зону, например, при низких значениях относительных толщин детали 100 <0,15 . обильной смазке, в ранние стадии процесса вытяжки. [c.114]

Технологическая сложность деталей оценивается относительным удлинением в наиболее деформируемом участке заготовки. Эта оценка недостаточно правильна, так как при вытяжке деталей сложной формы возникает не одноосное, а двухосное растяжение. Как показал А. Д. Томленов, в этом случае создается повышенная устойчивость пластической деформации, осуществляемой при значительном уменьшении толщины материала. В результате критическая величина интенсивности деформаций, при которой происходит потеря устойчивости, в два раза выше, чем при одноосном растяжении. [c.166]

Примечание. Если радиусы в углах детали меньше критического радиуса вытяжки г необходимо ввести дополнительный переход, имеющий форму прямоуго,дьни-ка (квадрата) с выпуклыми стенками. [c.82]

А. А. Бебрисом было установлено, что при вытяжке усилие прижима может изменяться в определенных пределах от тах до Стш- Интервал Стах—Стш зависит ОТ степени деформации заготовки чем она больше, тем интервал изменения меньше (рис. 8.22). Только при вытяжке с предельно допускаемой (критической) степенью деформации усилие прижима должно быть [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...