Механические тепловые топки

Составляющие тепловых потерь указаны в формуле (18.5). Из них потери теплоты от химической неполноты сгорания <Эз и от механического недожога Q< для современных котельных агрегатов невелики, что связано с высоким совершенством горелочных устройств (см. гл. 17). Несколько больше потери в окружающую среду через ограждение (стены) котла, но и они обычно не превышают 2,5 %, поскольку плотные относительно холодные экраны топки и изоляционный слой обмуровки как топки, так и газоходов достаточно надежно защищает котел от теплопотерь в окружающую среду. Наибольшие теплопотери (5 % и более) составляют потери с уходящими газами, поскольку они удаляются из котла с температурой ПО—150°С (см. 18.1), что намного превышает температуру окружающей среды. [c.216]

Потеря теплоты 4 от механической неполноты сгорания связана с тем, что частицы твердого топлива не сгорают полностью, а уносятся из топки с дымовыми газами, проваливаются через прорезы колосниковой решетки или удаляются из топки со шлаками. Потери от механической неполноты сгорания зависят от свойств топлива, конструкции топочного устройства и ее конфигурации, а также от тепловой нагрузки зеркала горения. [c.244]

В настоящее время в небольших промыщленных котельных слоевые колосниковые решетки с ручным обслуживанием заменяются механизированными слоевыми топками. Кроме того, малоэффективные механизированные топочные устройства, например устаревшие цепные решетки, заменяются более совершенными. При такой модернизации слоевых топочных устройств увеличение тепловой мощности топки происходит за счет максимально возможного расширения площади зеркала горения решетки, допускаемого конструктивными особенностями данного котельного агрегата. Ниже в табл. 4-1 приводятся расчетные характеристики слоевых механизированных топок. Значительного повышения тепловой мощности слоевых топочных устройств можно достичь за счет интенсификации сжигания топлива в слое на некоторых типах решеток. Зарубежный и отечественный опыт слоевого сжигания каменных и бурых углей показывает, что из всех механических топок цепные решетки обратного хода с пневмо-механическим забросом топлива позволяют при сжигании каменных и бурых углей достигать максимальной интенсификации среднего значения теплового напряжения Q R решетки. Для большей части каменных и бурых углей по сравнению с обычными цепными решетками допустимые значения тепловых напряжений Q R повышаются на 40—50%. Такая интенсификация сжигания угля на решетках обратного хода объясняется тем, что при механическом забросе топ- [c.84]

Чтобы иметь представление о колебаниях, измеренных при испытании величин, строятся кривые, на оси абсцисс которых откладывается время (за опыт), а на оси ординат— измеренные в наиболее характерных точках величины (температура, давление, состав газов и пр.). Так же строятся графики влияния разных параметров работы котельной установки на тепловые потери, например, влияния температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в продуктах сгорания на потери тепла с уходящими газами <72, влияния коэффициента избытка воздуха в топке на величину СО и потерн тепла от химической неполноты сгорания < з, влияния тонкости помола i 90, длины факела и температуры в топке, на потери тепла от механической неполноты сгорания q , влияния паропроизводительности котельной установки D на качество пара и пр. [c.270]

Данные табл. 2-16, 2-17 и 2-18 по значениям избытка воздуха в топке, а также механического и химического недожога несколько отличаются от данных табл. 2-7, 2-9, 2-10, 2-11, 2-12 (по ВТИ), однако они приведены здесь, так как содержат ряд данных, отсутствующих в нормах ВТИ (тепловое напряжение, температура воздуха). [c.98]

В шлаке, удаляемом из топки, всегда имеются несгоревшие частицы топлива. Содержание горючих в шлаке зависит от вида и сорта топлива, количества и свойств золы в топливе и от конструкции топки. Наибольшей потерей со шлаками характеризуются топки с ручными колосниковыми решетками для каменных и бурых углей. Для таких топок тепловая потеря в результате частичного удаления топлива со шлаками составляет от 1,5 до 7%, достигая больших значений для весьма зольных топлив. Для механических и ручных топок величина рассматриваемой потери зависит от теплового напряжения зеркала горения, возрастая с его увеличением. [c.37]

Кроме основных направлений — стабилизации горения низкокалорийных топлив, улучшения вытекания жидкого шлака в топках с жидким шлакоудалением и повышения степени механического обеспыливания в разомкнутых схемах, пылеконцентраторы могут найти применение и в других случаях, например для регулирования температуры газов за мельницей, а также при разработке принципиально новых систем. Так, в Урал-ВТИ проработана для котлоагрегата к блоку 800 МВт с твердым шлакоудалением на березовском буром угле с QPh 16 400 кДж/кг (3900 ккал/кг) каскадная схема подачи пыли в топку. Сущность ее заключается в следующем. Для предотвращения шлакования как самой топочной камеры, так и поверхностей нагрева, расположенных за ней, тепловое напряжение пояса горелок должно быть по возможности уменьшено. Однако при этом резко возрастает высота блока горелок (до 16— 20 м), расположенных в несколько ярусов, на каждый из которых необходимо равномерно распределить пыль, поступающую из мельниц. В то же время подача грубой пыли в верхние горелки нежелательна. Более рационально, сохранив равномерное по количеству распределение пыли между ярусами, подать в горелки нижнего яруса более грубую, в следующие ярусы менее грубую [c.8]

Котлы паропроизводительностью от 10 т/ч и выше при слоевом сжигании углей оборудовались ранее главным образом топками с цепной решеткой. Из-за постепенного ухудшения качества топлива эти топки перестали обеспечивать надлежащую механизацию топочного процесса, а также требующиеся мощности и приемлемые к. п. д. котельных установок. Возникла необходимость замены их другими топочными устройствами. За период с 1948 по 1955 гг. были разработаны и освоены серийным производством новые более совершенные по принципу действия механические топки применительно к котлам паропроизводительностью от 10 до 35 т/ч. В них успешно сжигаются разнообразные угли отечественных месторождений при высоких тепловых нагрузках и удовлетворительных экономических показателях. [c.3]

Обмуровка представляет собой сплошные наружные стенки, выполненные из керамических материалов, отделяющих газовый тракт парогенератора от окружающей среды. Она должна быть огнеупорной, механически прочной, достаточно плотной, обладать высокими теплоизоляционными свойствами и хорошо сопротивляться воздействию золы и расплавленных шлаков. Высокая огнеупорность обеспечивает длительную работу обмуровки без ремонта. Хорошие теплоизоляционные свойства необходимы для уменьшения тепловых потерь Qs, которые при большой ограждающей поверхности мощного парогенератора по наружным габаритам могут достигать значительной величины. Еще большую роль высокие теплоизоляционные свойства играют в обеспечении нормальных санитарно-гигиенических условий работы персонала электростанции (см. 4-5). Высокая плотность обмуровки обеспечивает минимальный присос воздуха в топку и газоходы, а также предотвращает выбивание пламени и продуктов сгорания в помещение при нарушении топочного режима. Особо высокие требования предъявляются к плотности обмуровки парогенераторов, работающих под наддувом. Важной характеристикой обмуровки является сопротивляемость ее химическому воздействию шлака и механическому воздействию капель шлака и частиц золы, усиливающимся с повышением температуры. [c.207]

Дефектами цепных механических решеток являются задевания подвижной части решетки из-за недостаточных зазоров в сопряжении ходовой части с неподвижными узлами топки, перекосы во время работы колосникового полотна. повреждения колосников и заклинивание решетки. К неполадкам приводят также не учтенные при монтаже и ремонте тепловые деформации узлов и деталей топки. [c.7]

На надежность работы энергетического оборудования в зависимости от обстоятельств влияют следующие факторы конструкция оборудования материалы, из которых изготовлены элементы оборудования водно-химический режим характер эксплуатации оборудования (отсутствие шлакования топки, загрязнение конвективных поверхностей и др.). Конструкция котла определяет уровень механических и термических напряжений в металле, плотность теплового потока на поверхностях нагрева, степень неравномерности их обогрева, температуры наружной и внутренней поверхности металла трубы, наличие ударов факела о поверхность нагрева, скорость движения рабочей среды и др. [c.134]

К современным топочным устройствам котлов предъявляется ряд требований топочное устройство должно обеспечить заданную тепловую мощность установки с получением теплоносителя требуемых параметров оно должно быть надежным в условиях длительной эксплуатации, безопасным и простым в обслуживании при работе топки сгорание топлива должно быть по возможности более полным с минимальными потерями от химической и механической неполноты сгорания должна иметься возможность изменения нагрузки котла в достаточно широком диапазоне топка должна иметь относительно небольшой расход энергии на собственные нужды должна быть предусмотрена возможность применения резервного топлива. [c.76]

Повышение температуры воздуха возможно в пределах, ограниченных технико-экономическими условиями распределения тепловосприятия в элементах котла, надежностью работы воздухоподогревателя и механических топок при слоевом сжигании топлива. Рекомендуемые исходя из этих положений температуры подогрева воздуха приведены в [1]. Температура продуктов сгорания на выходе из топки в значительной мере определяет обш,ие технико-экономические характеристики котла, в том числе надежность и бесперебойность его работы. При сжигании твердого топлива повышение температуры продуктов сгорания на выходе из топки лимитируется условиями шлакования поверхностей нагрева экранов и расположенных за топкой поверхностей нагрева. При сжигании мазута и газа температура продуктов сгорания на выходе из топки определяется рациональным распределением тепловосприятия радиационных и конвективных поверхностей нагрева. Этот вопрос и рекомендуемые температуры продуктов сгорания невыходе из топки при сжигании различных видов топлива и конструкциях топки рассмотрены в гл. 4, 6, 8. Коэффициент тепловой эффективности может быть повышен за счет увеличения углового коэффициента х поверхности нагрева, в частности, путем применения двухсветных экранов и ширм, а также за счет поддержания чистыми поверхностей нагрева при систематической их очистке от загрязнений обдувкой или за счет механического воздействия на трубы. [c.210]

К числу вспомогательных устройств относятся оборудование для удаления из воды механических примесей, газов и солей, образующих накипь питательная установка 9, подающая во.ду в котельный агрегат тяговое и дутьевое устройства (дымовая труба 4, дутьевые вентиляторы 6, дымосос 5) оборудование для удаления золы и шлаков топливный склад для хранения топлива, его разгрузки из вагонов и подачи к топке топливо-подготовительное оборудование, предназначенное для размола топлива в порошок при его сжигании в пылевидном состоянии или в виде небольших частиц во взвешенном состоянии система трубопроводов различного назначения паропроводы 12, водопроводы, газопроводы, воздухопроводы, дренажные и спускные линии, хозяйственные и пожарные водопроводы приборы теплового контроля и автоматического управления котельной установкой. [c.222]

Работа тепловой электростанции, состоящая в преобразовании одного вида энергии в другой, очень сложна. Химическая энергия органического топлива при сжигании его в топке парового котла преобразуется в тепловую, которая в турбине переходит в механическую энергию и затем в генераторе — в электрическую. Принципиальная схема работы тепловой электростанции показана на рис. 1. [c.7]

Просушка обмуровки, тепловой изоляции, розжиг и ввод в эксплуатацию других котлоагрегатов и котлов с механическими топками для твердого топлива незначительно отличаются от тех же работ по агрегату КВм-1, ЗЗК. [c.250]

Так, у котлоагрегата Универсал-6]Н с механической топкой тепловую изоляцию мастикой передних, боковых и задних стенок котла выполняют вовремя сушки обмуровки, наносят мастику на тепловую поверхность секций котла. Розжиг агрегата и пуск в эксплуатацию ведется в той же последовательности, что и у КВм-1, ЗЗК. [c.250]

Применение для дутья горячего воздуха уменьшает потери теплоты с уходящими газами от химической и механической неполноты сгорания, повышает температуру в топке, облегчает подсушку и воспламенение влажных и многозольных топлив, ускоряя процесс их горения. При снижении температуры уходящих газов повышается КПД котельной установки. Поэтому применение воздухоподогревателя дает большой тепловой и экономический эффект и его целесообразно устанавливать во всех случаях, когда возможен подогрев воздуха по условиям шлакования и тепловой работы топки. При наличии в котлоагрегате экономайзера и воздухоподогревателя первым по ходу газов устанавливают экономайзер, вторым — воздухоподогреватель. [c.88]

Химическая энергия топлива при сгорании в топках паровых котлов или в двигателях внутреннего сгорания преобразуется в тепловую энергию и передается рабочему телу (пару или газу) первичного двигателя . Рабочее тело, расширяясь на лопатках турбины или в цилиндре двигателя, совершает механическую работу и передает ее на вал электрического генератора, где она преобразуется в электрическую энергию. [c.255]

Книга посвящена рассмотрению широкого круга физических явлений, определяющих принципы построения и работы РЭА и ЭВЛ и технологических процессов их изготовления — физической природе механических, тепловых,, алектрнческих и магнитных свойств твердых тел н пленок, адгезионной связа и механической стабильности и надежности пленочных структур, природе кои-тактных и поверхностных явлений, термоэлектрических, гальваномагнитных, оптических и фотоэлектрических эффектов и механизму переноса зарядов через топкие пленки. [c.2]

Задача 2.32. Определить площадь колосниковой решетки, объем топочного пространства и кцд топки котельного агрегата паропроизводительностью /) = 5,45 кг/с, если известны давление перегретого пара Ри.и= А МПа, температура перегретого пара /п.п = 280°С, температура питательной воды t = 100°С, кпд котло-агрюгата (брутто) rjl = i6%, величина непрерывной продувки Р = 3%, тепловое напряжение площади колосников ой решетки Q/R=1015 кВт/м тепловое напряжение топочного объема Q/Ft=350 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,5% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива <74 = 5,5%. Котельный агрегат работает на кузнещсом угле марки Т с низшей теплотой сгорания горючей массы 2 =34 345 кДж/кг, содержание в топливе золы = 16,8% и влаги И = 6,5%. [c.50]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.37. В шахтно-мельничной топке сжигается донецкий уголь марки Г с низшей теплотой сгорания 6 = 22 024 кДж/кг. Определить площадь колосниковой решетки, объем поточного пространства и кпд топки, если тепловое напряжение площади колосниковой решетки 0Л=127О кВт/м , тепловое напряжение топочного объема 2/К = 280 кВт/м , расход топлива 5 = 0,665 кг/с, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4,4%. [c.52]

Потери с уходящими газами (6 — 15%) зависят от избытка воздуха в топке т температуры газов. При проектировании котлов температуру уходящих газов принимают равной 390 — 450 К, потерт от химической и механической неполноты сгорания топлива и во внешнюгэ среду задают в соответствии с нормами теплового расчета. [c.162]

Установочные ситаллы. Такие материалы, как правило, принадлежат к фотоситаллам. Для образования центров вводят Ag lj, в некоторые стекла — Аи. Стекло варят в нейтральной атмосфере. Формование изделий можно вести прессованием, выдуванием, вытягиванием и прокаткой. После экспозиции иа свету изделие подвергают тепловой обработке вначале при температуре 500—600° С, затем при температуре 800—950° С для превращения материала в фото-ситалл обработка длится в течение примерно часа. Образующаяся разветвленная система топких кристаллов обуславливает высокие механические н электрические свойства. Так одно из силикатных [c.139]

На рис. 9.1 приведена скелетная схема автоматизации работы комбинированного пароводогрейного котла. Схемой предусматривается автоматическиое регулирование процессов питания котлов водой и горения, продувки котла, прохода газов через первый и второй газоходы котла, а также автоматика безопасности и теплотехнического контроля. Автоматизация комбинированного котла осуществляется на базе электронно-механической системы авторегулирования с регуляторами типа РПИБ в сочетании с системой сигнализации тепловой защиты и системы блокировки, повышающей надежность эксплуатации агрегата. Автоматическая система безопасности (защита) предназначена для контроля за основными теплотехническими параметрами котла и отключения его при отклонении этих параметров за пределы допустимых значений. Действие защиты сводится к отсечке топлива (мазута или газа), подаваемого в топку котла, что предотвращает развитие аварии. В струк- [c.197]

Исследование топки с горелками мощностью 3—4 т/ч было проведено ВТИ на котле ПК-47. Следует оговориться, что хотя этот котел и является специализированным газо-мазутным, тепловое напряжение топки достаточно низко 125-10 ккал1м -ч. На котле смонтированы двухканальные горелки, представленные на рис. 4-5. В процессе исследований оба канала были открыты и нормальная составляющая скорости воздуха была около 30 uj eK. На котле были установлены паромеханические форсунки ЦКТИ, обеспечивающие устойчивое горение во всем интервале нагрузок от растопочной до номинальной. Предварительными измерениями было выяснено, что отнесенные к отдельным горелкам локальные коэффициенты избытка воздуха находятся в пределах 0,72—1,10. Несмотря на столь большую неравномерность подачи воздуха и мазута, топка показала акр= 1,035 при 3=0. Химическая неполнота сгорания измерялась хроматографическим методом, механическая неполнота сгорания не измерялась. [c.167]

При сжигании негрохоченых многозольных антрацитов марок АРШ и АСШ, применение которых для котлов со слоевым сжиганием не рекомендуемся, потери от механической неполноты сгорания могут дойти до <74 = = 20°/о (при отсутствии возврата уноса). При этом тепловые напряжения топки намного ограничиваются (см. ниже), значительно увеличивается затрата труда на ручные шуровки слоа. Добавка 20—30% высокореакционных каменных углей к негрохоченым антрацитам при хорошем предварительном смешении этих топлив дает существенное улучшение работы топок. Не рекомендуется сжигание тощих углей из-за весьма больших потерь с уносом. [c.62]

На одном из предприятий дирекции отопительных котельных и тепловых сетей в результате глубокого упуска воды и последующей подпитки произошло разрушение жаровой трубы котла. Под действием реактивной силы котел был сорван с фундамента и отброшен на 89 м, при этом полностью разрушено здание котельной, частично - здание механических мастерских и отдельно стоящие гаражи для автомашин. Авария повлекла за собой тяжелые последствия. В процессе расследования установлено, что начальником котельной был назначен техник-радиотехник, который не проходил необходимого обучения по эксплуатации котельных установок и не сдавал требуемого экзамена на знание Правил, норм и инструкций по безопасной эксплуатации котлов. Обслуживание котла в вечернюю смену осуществлялось оператором, находившимся в нетрезвом состоянии, который и совершил аварию. Котел, работавший на газовом топливе, не был оборудован требуемыми сигнализатором предельных уровней воды и автома икой по отключению подачи газа в топку в случае упуска воды ниже допустимого уровня. [c.213]

Космос имитация космических условий 7/00 инструменты для работы в космосе 4/00> В 64 G Котлы (водонаг-ревателыше F 24 Н 1/08, 1/22-1/44 водотрубные, выносные топки для их обогрева F 23 В 1/06 для вулканизации изделий на основе каучука В 29 С 35/00 металлические, изготовление В 21 D 51/22 плавильные стереотипов В 41 D 3/20-3/26 ти-гелы<ые F 27 В 14/10) Коэффициент [полезного действия механический (измерение 3/26 испытание и градуировка приборов для его измерения 25/00) G 01 L повышение в ДВС F 02 В 43/02) теплового расширения, измерение при исследовании материалов G 01 N25/16] [c.100]

На паротурбинных электростандиях мы постояино встречаемся с превращениями различных видов энергии. При сжигании топлива в топке парового котла его химическая энергия превращается в тепловую, переда ваемую продуктам горения (дымовым газам). Дымовые газы нагревают воду, находящуюся в котле, до кипения и превращают ее в пар, обладающий определенным запасом тепловой энергии. За счет запаса тепловой энергии водяной пар, расширяясь в соплах паровой турбины, приобретает большую скорость и, поступая на рабочие лопатки ротора, заставляет его вращаться с определенным числом оборотов. Таким образом, в турбине тепловая энергия пара превращается в механическую работу вращения вала. Но вал турбины при помощи муфты соединен с валом ротора электрического генератора, и при вращении его в обмотке статора (неподвижной части) генератора получается электрический ток. В результате механическая энергия турбины превращается в электрическую. [c.6]

В топках ВТИ — Комега сжигаются угли типа челябинских, подмосковные и каменные угли, в том числе спекающиеся, с выходом летучих более 25%. Номинальное видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных углей 900—1 200-10 ккал1м -ч, для челябинских 900—1 400-10 ккал1м -ч. Меньшие значения относятся к котлам с паропроизводительностью ниже 20 т1ч. Тепловое напряжение топочного объема для всех углей 200—250-10 ккал/ м -ч. Потери от механического недожога при подмосковном угле 9%, челябинском 6% потери от химического недожога 0,5%. Подогрев воздуха до 200—250° С для подмосковного угля необходим, для остальных — желателен. Давление воздуха перед цепной решеткой 80 мм вод. ст. Избыток воздуха в топке т=1,3. При форсировании топки или неудовлетворительном распределении воздуха потери увеличиваются. [c.58]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

Допускаемое видимое тепловое напряжение зеркала горения для подмосковных бурых углей 700—800-10 ккал1м -ч, челябинских 800—900-10 ккал1м -ч, каменных углей ( >25%, Л" = 4) 900-10 ккал1м --ч нормальный избыток воздуха в топке т = 1,4 потери от химического недожога при сжигании бурых углей 1%, каменных 2%, от механической неполноты сгорания при сжигании подмосковных углей 9%, челябинских 6%, каменных 7%. Подогрев воздуха для бурых углей до 200° С для каменных углей подогрев воздуха не требуется. [c.63]

В топках системы Шершнева сжигают главным образом фрезерный торф с Wp<55% и бурые угли с UJ P 30% последние предварительно подвергают дроблению до размера кусков не более 12—20 мм. Желательно дробление и фрезерного торфа для размельчения крупных кусков, корней и т. п. расчетное тепловое напряжение топочного объема составляет для фрезерного торфа 120-10 ккал1м -ч и для бурых углей 150-10 ккал1м -ч соответственно избыток воздуха в топке 1,25 и 1,3, потери тепла от химического недожога 0,5—2,5 и 1—3% и от механической неполноты горения 3—5 и 4—6%. Эжекторную часть топки экранируют во избежание шлакования боковые стенки эжекторной камеры для предохранения от износа вращающимся потоком топлива иногда покрывают чугунными плитками. Над или за эжекторной частью имеется достаточный объем топки для дожигания выносимых из эжектора мелких фракций топлива. Имеющиеся дожигательные решетки используются также для растопки и подсвечивания факела при сжигании топлива повышенной влажности. [c.77]

Основной тепловой потерей пылеугол ьны Х топок я1вля1ется потеря от механической епоя -ноты сгорания (в уносе), однако эта потеря всегда меньше, чем в слоевых топках. Коэф-фивциент избытка воздуха в камерных топках также всегда меньше, чем в слоевых. Значения тепловых потерь для всех видов топок даются ниже, в гл. IX. [c.103]

Следует помнить, что общий или местный недостаток воздуха вызывает не только рост потери 3, но также и увеличение потери от механической неполноты сгорания, появление потерь тепла из-за сажеобразования (см. 13) и вообще расстройство топочного режима. С другой стороны, поддержание чрезмерных избытков воздуха в топке вызывает значительный рост потери тепла с уходящими газами. Поэтому обычно существует оптимальное значение а, а следовательно, и оптимальное содержание ROj (в сухих газах), для которых сумма тепловых потерь будет минимальной. Сказанное иллюстрируется графиком фиг. 116, где для частного случая показан характер связей q , q , q и сумма этих потерь с изменением ROj. Оптдаальное значение ROg для данного случая равно 13%. Для каждого котельного агрегата или группы однотипных агрегатов, рекомендуется определять этим методом величину ROa"" и наносить ее на ленту регистрирующего газоанализатора (фиг. 117). Эксплоатационный персонал котельной должен стремиться к достижению минимальных отступлений от ROa" соответственно строится и система премирования за экономию топлива. [c.137]

В настоящее время наибольшее распространение имеют котлы с удалением шлаков в сухом виде. Однако за последнее время начинают внедряться топки с жидким шлакоудалением, при котором значительно возрастает эффективность котла ввиду возможности повышения в этом случае теплового напряжения топочного пространства и скоростей движения газов, очищенных от золы в процессе жидкого удаления шлака. При удалении шлака в yxoMi виде скорости газов лимитируются механическим износом поверхностей нагрева летучей золой, увлекаемой дымовыми газами. Помимо этого, осаждение летучей золы на поверхность нагрева котлоагрегата резко уменьшает интенсивность передачи тепла от газа к воде или пару. [c.57]

Работа электрической станции является наглядной иллюстрацией известного закона М. В. Ломоносова, согласно которому энергия не создается и не исчезает, а только переходит из одного вида в другой или от одного тела к другому. На электростанции скрытая химическая энергия топлива превращается в топке парового котла в тепловую энергию. Пар, вращая турбину, охлаждается и его тепловая энергия переходит в мехаиическую энергию, а затем в генераторе — в электрическую энергию, которая у потребителей может быть июп ользоааиа асак световая энергия электрических ламп, как тепловая энергия электропечей, механическая энергия металлообрабатывающих станков и т. д. [c.19]

Не все сделано у нас в отношении достижения наиболее высоких показателей тепловой работы существующих механических топок. Необходимо дальнейшее усовершенствование забрасывателей для получения лучшего весового распределения мелкого и увлажненного топлива по решетке. Важно повсеместно производить надлежащее дробление рядовых и крупных грохоченых углей перед подачей в топки. Следует отметить, что на многих установках дробилки отсутствуют или дают слишком большой размер куска. Доллены обязательно применяться такие эффективные средства снилсения потерь с уносом, как возврат уноса и острое дутье (они не вошли в широкую практику). Чтобы увеличить количество возвращаемых частиц уноса на дожигание в топку, нужно снаблсать наши котельные установки двухступенчатыми золоуловителями, как это делается за границей. [c.63]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

Топливо Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, Видимая тепловая на-[рузка топочного объ-д р тыс. ккал ема и , v t Потерн тепла от механического недожо-га д., % [c.81]

Количество тенла, вносимого в топку котла, называют располагаемым теилом. На подогрев и иапарение воды и перегрев пара иопользуется часть этого тепла. Часть расиолагаемого тепла теряется с уходящими газами, от химической и механической неполноты сгорания, а также в окружающую среду. Распределение располагаемого тенла на полезно исиользуемое тепло и тепловые потери носит название теплового баланса котельного агрегата. [c.213]

Системы пылеприготовления с шаровыми барабанными мельницами (393). 6-12-2. Системы пылеприготовления с молотковыми и среднеходовыми мельницами (398). 6-12-3. Тепловой баланс системы пылеприготовления (399). 6-12-4. Влагосодержание отработанного сушильного агента (403). 6-12-5. Количество влажного сушильного агента и его состав (403) 6-13. Механические топки для слоевого сжигания топлива. ......404 [c.330]

Тепловой баланс котла 260 ТеплолспользующЕе установки 41 Теплосодержание 260 Теплота сгорания 260 Тешюхкмнческие испытания 108 Техническая документация 9 Течки пересыпные i6 Тоакость пылн 44 Тонкость пыли оптимальная 47 Топка механическая 30 [c.302]

В ряде случаев районные тепловые станции могут обслуживать заводы и фабрики района. При райо-нном теплоснабжении применяют мощные котлы с механическими топками, которые легче обслуживать. Поэтому этот вид теплоснабжения является экономически более выгодным, чем теплоснабжение из. местных котельных. [c.415]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...