Аустенитные стали - Обрабатываемость

Аустенитная сталь — Обрабатываемость — Зависимость от влияющих факторов 167, 169—172, 175 [c.478]

Существенным для оценки обрабатываемости резанием являются такие физические свойства металлов, как теплопроводность и удлинение их в результате нагрева в процессе резания. Аустенитные стали сравнительно с конструкционными обладают втрое меньшей теплопроводностью (0,03— [c.326]

При обработке аустенитных сталей применяют режущий инструмент с положительными передними углами у 10 15° и значительными задними углами а= 10- 15°. В этом случае при сравнительно малом угле заострения 3 60- 70° облегчается получение острого лезвия с малым радиусом скругления див результате снижаются силы резания, наклеп и вибрации в процессе резания. Для упрочнения затачивается небольшой, но положительный угол наклона режущей кромки X = 5-н15°), а при прерывистой работе — упрочняющая фаска на передней поверхности вдоль режущей кромки с углом yf = 0-=-(—5°). Углы в плане ф выбираются с учетом жесткости системы СПИД. Они должны быть достаточно большими, чтобы, уменьшая радиальные силы Ру, способствовать спокойной работе. Для этого рекомендуется в процессе резания регулировать поджим задним центром обрабатываемой детали, поскольку имеет место значительное удлинение ее с нагревом в процессе резания. Самый резец должен быть жестким, т. е. с возможно большим поперечным сечением с коротким вылетом и прочно закреплен. Суппорт тщательно регулируется, чтобы избежать при малых подачах его неравномерного движения. [c.332]

Хромоникелевая аустенитная клапанная сталь обладает более высокой прочностью при температурах 600 — 900° С, более высокой пластичностью и не закаливается на воздухе. Недостатком её является низкая твёрдость (160 — 200 Ид), которая не может быть повышена термообработкой, а также свойственная аустенитной стали недостаточно хорошая обрабатываемость резанием. [c.496]

Термически обрабатываемая сталь перлитного класса сваривается удовлетворительно, если содержание углерода в ней не превосходит 0,3—0,35% подогревом до 150—250° С предупреждаются закалочные трещины в зоне шва, Мар-тенситная сталь относится к плохо сваривающимся. Сварка этой стали может быть осуществлена при подогреве до 400—500° С. Аустенитная сталь при низком содержании углерода хорошо сваривается. Карбидная инструментальная сталь допускает сварку только в малых объемах, но достаточно хорошо наплавляется. [c.202]

Преимущества сварки под флюсом перед ручной дуговой сваркой общеизвестны. Однако в применении к аустенитным сталям и сплавам, по новому проявляются некоторые особенности сварки под флюсом, не имеющие большого значения при сварке обычных сталей. Речь идет, например, о возможности сварки без разделки кромок [24]. Это обстоятельство имеет большое значение ввиду плохой обрабатываемости аустенитных сталей и сплавов. Немаловажное значение имеет и возможность сварки с одной установки, без перерывов, шва практически любой протяженности. Избавление от множества кратеров, неизбежного при ручной сварке, обусловливает уменьшение опасности поражения швов трещинами. [c.311]

Обрабатываемость нержавеющих хромистых, хромоникелевых и хромомарганцовистых сталей отличается от обрабатываемости углеродистых сталей и зависит от комплекса свойств, характеризующих твердое тело химического состава, структуры, механических и теплофизических свойств. По сравнению с обрабатываемостью бессемеровской стали (принято за 100%), обрабатываемость нержавеющих сталей характеризуется от 80—50% (хромистые) до 30—25% (хромоникелевые аустенитные стали). [c.746]

Аустенитные хромоникелевые стали и хромомарганцевоникелевые стали обладают очень низкой обрабатываемостью, составляющей 30—45%. Эти стали очень вязкие, обладают большой склонностью к наклепу, т. е. к упрочнению при холодной деформации, и требуют больших усилий при отделении стружки. Поэтому обработку аустенитных сталей следует производить на более жестких и мощных станках. [c.747]

Обрабатываемость указанных сталей улучшается в результате отжига и отпуска, которые приводят к снижению действительного предела прочности при максимальном вьщелении из твердого раствора и максимальной коагуляции карбидов. При закалке стали в случае увеличения действительного предела прочности ее обрабатываемость ухудшается, несмотря на то, что, например, у аустенитной стали после такой термической обработки во многих случаях твердость снижается. [c.262]

Особенно плохой обрабатываемостью отличаются аустенитные стали, которые кроме высокой пластичности и вязкости имеют пониженную теплопроводность. Выделяющаяся при их обработке теплота концентрируется в зоне резания, снижая стойкость инструмента. [c.283]

При обработке металлов резанием, когда стружка подвергается пластической деформации со значительной скоростью, сопротивление резанию, очевидно, тем больше, чем выше вязкость обрабатываемого металла и чем более он способен к наклепу. Так, у пластичной маломагнитной (аустенитной) стали, очень склонной к наклепу, ул<е сравнительно небольшая деформация вызывает значительное повышение твердости и, следовательно, давление стружки на резец должно быть очень большим (см. табл. 12). Иначе ведет себя медь. Обладая малым пределом прочности и большой пластичностью, она при деформировании упрочняется сравнительно слабо и потому сила резания не достигает значительной величины. Также сравнительно невелики силы резания при обработке чугуна и других хрупких металлов, так как здесь срезаемый слой пластически почти не деформируется. Последнее способствует сокращению площади контакта между стружкой и резцом и уменьшению сил трения стружки по передней поверхности инструмента. [c.112]

Обрабатываемость аустенитных сталей может быть облегчена добавками серы, фосфора и особенно селена. Селен вместе с серой, присаженные в небольшом количестве, образует с расплавленным металлом весьма тугоплавкие селениды, обладающие невысокой твердостью и лишенные абразивных свойств. Они снижают трение J68 [c.168]

Практика показывает, что при использовании смазочно-охлаж-дающих жидкостей значительно повышается стойкость инструмента или допускаемая им скорость резания. Особенно это заметно при обработке вязких труднообрабатываемых аустенитных сталей здесь в результате малой теплопроводности обрабатываемого металла при большой нагрузке имеет место высокая температура резания, и, следовательно, охлаждение будет весьма эффективным. [c.189]

Установка для нанесения покрытий натиранием содержит источник постоянного тока, отрицательный полюс которого соединяют с обрабатываемой поверхностью, а положительный — с электродом. Электрод изготовляют из металла покрытия, свинца, аустенитной стали или графита. Наконечник электрода изолирован пористым материалом — поролоном или тканью. В электрической [c.702]

Таким образом, если при обработке точением титановые материалы по обрабатываемости близки к нержавеющей аустенитной стали, а при обработке шлифованием их обрабатываемость ниже стали во много раз 123], то при чистовой обработке давлением они довольно близки к стали 45, их обрабатываемость в сравнении со сталью 45 по НО составляет (Кно) соответственно 0,96 [c.35]

Выбор температуры охлаждения, продолжительность выдержки в холодильной камере зависят от температуры окончания аустенитно-мартенситного превращения обрабатываемой стали, производительности холодильной камеры, размеров, конфигурации и условий нагрева детали в процессе шлифования и других факторов. Эти режимы обычно определяют опытным путем. [c.93]

Трудно обрабатываемые особые металлы — модифицированные перлитные чугуны, жаропрочные сплавы, аустенитные стали, обладающие значительной вязкостью и одновременно большой прочностью. [c.68]

Для определения обрабатываемости жаропрочной стали следует принимать во внимание характеристики, которые отражают свойства, приобретаемые сталью при значительной пластической деформации, в условиях преобладания сжимающих напряжений, а следовательно, и удельную работу деформации в граничном слое стружки, а также характеристику, которая позволяет учитывать пониженную обрабатываемость аустенитных сталей. [c.55]

Увеличение крутящего момента при возрастании скорости резания связано, по-видимому, с усилением схватывания поверхностей метчика с обрабатываемым металлом вследствие увеличения температуры контактных слоев и низкой теплопроводности аустенитной стали. [c.318]

Для улучшения обрабатываемости иногда в аустенитные стали вводят серу и селен. Одиако это улучшение обрабатываемости до-стш-ается, к сожалению, в результате уменьшения коррозионной стойкости. [c.123]

Аустенитные стали - Обрабатываемость 174 [c.832]

Содержание углерода в жаростойких аустенитных хромоникелевых сталях должно быть низким и редко превышает 0,57в-Малоуглеродистые стали более ковки и вязки и более коррозионно стойки, чем высокоуглеродистые сплавы. Для специальных целей к этим сталям добавляют и другие элементы. Например, марганец, присутствующий во всех аустенитных сталях, улучшает их обрабатываемость в горячем состоянии. [c.670]

Высокохромистые двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой коррозионной стойкостью, коррозионно-усталостной про шостью. хорошими механическими характеристиками. Благодаря высокой стойкости к коррозии под действием кавитации из этих сталей целесообразно изготовлять детали насосов высокой подачи для перекачки морской воды. Двухфазные аустенигно-ферритные нержавеющие стали находят широкое применение в химической и нефтехимической промышленности в качестве коррозионно-стойких конструкционных материалов. Стойкость к коррозии в морской воде этих сталей сравнима со стойкостью аустенитных сталей, т.е. достаточно высока, а сравнивае-мость и обрабатываемость лучше. [c.20]

В настоящее время большинство исследований посвящено изучению обрабатываемости резанием высокопрочных сталей и сплавов, все чаще применяемых в специальном машиностроении (турбо-ракето-реакторо-строении и др.). В основном это жаропрочные, жаростойкие и износостойкие аустенитные стали и сплавы, отличающиеся не только специальными физическими свойствами, но и высокими прочностными параметрами. [c.325]

Специфические свойства высокопрочных аустенитных сталей и сплавов особенно заметно проявляются при фрезеровании. При встречном фрезеровании, когда снимается стружка переменной толщины от а = О до значительный интерес представляет самый процесс врезания зуба в обрабатываемый материал. Первоначально зуб фрезы скользит по поверхности резания, сдавливая снимаемый слой металла, а затем врезается. Отношение пути резания /р к обидему пути перемещения зуба включающему и путь скольжения 4л (назовем его коэффициентом С), [c.337]

Очевидно, попутное фрезерование, когда зуб фрезы врезается в обрабатываемый материал с максимальной толщиной среза, обеспечит более благоприятные условия фрезерования аустенитной стали и тем самым повышенную производительность. Любопытно отметить, что преимущество попутной подачи при фрезеровании высокопрочного сплава нимо-ник А резко проявляется при нормальной подаче на зуб (s = 0,2 мм1зуб) и малых скоростях резания (рис. 7, б) и значительно меньше при тонком срезе с Sj = 0,08 мм1зуб (рис. 7, а). [c.338]

Надо полагать, что подобная установка детали не даст положительного результата при фрезеровании заготовки с твердой коркой или закаленной на большую твердость, когда происходит значительный удар нри врезании. То же получится и при наличии нежесткой системы СПИД. В последнем случае переменные по величине и направлению силы подачи могут вызвать вибрации, достаточно легко возбудимые при резании аустенитной стали в условиях малой жесткости системы (в частности, при наличии люфта между ходовым винтом и маточной гайкой станка). Здесь может оказаться более выгодным обратное смещение обрабатываемой заготовки, при котором будет превалировать встречное фрезерование (рис. 8, в). [c.340]

Необходимо постоянное внимание при изготовлении и последующей эксплуатации подогреваемых натрием парогенераторов. Должны быть тщательно разработаны методы обнаружения течей в начальной стадии, прекращения их или изоляции дефектных труб до того, как парогенератор начнет работать. Это особенно важно для аустенитных сталей, так как скорость, с которой происходит образование трещин в результате коррозии под напряжением, может привести к их распространению через ненапряженные участки. Условия изготовления и контроль используемых материалов определяют возможность получения оптимальных свойств. Трубы для.теплообменников натрий—вода должны быть изготовлены из высококачественных сталей, полученных или методом ва-л<уумной дуговой плавки, или электрошлаковым переплавом. Перед экструзией заготовка должна пройти полную механическую обработку, причем полученную трубную заготовку желательно снова механически обработать. Холодная прокатка имеет преимущества перед волочением, так как позволяет получить большее увеличениенжлины между отжигами, однако в некоторых случаях абсолкртная чистота и хорошее качество обрабатываемых материалов позволяют избежать складок или включений на поверхности. Трубы должны быть полностью обезжирены перед отжигом, а отжиг должен проводиться в контролируемой атмосфере, чтобы избежать науглероживания или обезуглероживания. Кроме того, все трубы должны пройти неразрушающий - контроль. Методы сварки должны исключать возможность появления трещин и ще--лей. [c.190]

Обрабатываемость резанием приведенных в Марочнике сталей и сплавов определена для условий получистового точения без охлаждения по чистому металлу резцами, оснащенными твердыми сплавами Т5К10, ВК8 (для аустенитных сталей и [c.17]

Из сопоставления приведенных данных можно видеть, что при работе быстрорежущим инструментом в условиях прерьшистого резания с высокими скоростями резания, так же, как и при непрерывном резании, способность обрабатываемых металлов изнашивать инструмент в основном определяется способностью создавать высокие температуры резания и заторможенную зону, защищающую режущие элементы от износа. В отличие от быстрорежущих инструментов при работе инструментов, оснащенных твердыми сплавами, в условиях прерывистого резания способность обрабатываемых металлов изнашивать инструмент в значительной мере зависит от силы адгезии и пластичности обрабатываемого металла. Так, например, при обработке чугуна с пластинчатым графитом, обладающего низкой способностью к адгезии и низкой пластичностью, скорости резания при непрерывном и прерывистом резании инструментами, оснащенными твердыми сплавами, отличаются сравнительно мало (подробно обрабатываемость чугунов резанием изложена в главе 7 настоящего справочника). В то же время при обработке пластичной аустенитной стали, обладающей высокой способностью к адгезии, скорости резания твердосплавными инструментами в условиях прерывистого резания с резким выходом режущих кромок из металла в 4-7 раз ниже, чем скорости резаьшя в условиях непрерьшного резания. Аналогичное, хотя и не столь резкое различие, наблюдается при обработке стали в литом состоянии, имеющей пониженную пластичность, и стали, которая прошла горячую обработку давлением и имеет значительно более высокую пластичность. Указанное влияние на обрабатываемость при прерывистом резании способности к адгезии и пластичности обрабатываемого металла связано в основном с механизмом циклического адгезионного износа твердосплавных инструментов при низких скоростях резания в условиях выхода режущих кромок из металла. [c.264]

Снижение никеля до 2—6%, добавление меди, титана, алюминия приводят к появлению мартенситной структуры и дисперсионному повышению прочности стали добавление серы или селена улучшает обрабатываемость стали. Увеличение хрома и снижение никеля приводят к созданию фер-рито-аустенитных сталей. [c.178]

Мартенситностареющие стали. Такого типа стали обладают благоприятной особенностью высокими технологической пластичностью после закалки, прочностью и достаточной пластичностью после искусственного старения. В связи с этим режимы обычных ТО и ТЦО делят на два вида смягчающие (предварительные) и упрочняющие (окончательные). Известно из практики ТЦО аустенитных сталей, что термоциклирование стабилизирует аустенит. Следовательно, вызывая это явление в мартенситностареющих сталях, можно добиться увеличения В их структуре количества аустенита, что сделает сталь еще более пластичной — лучше обрабатываемой давлением и резанием. В этом суть смягчающих ТЦО. С другой стороны, ТЦО, измельчая зерна в стали и делая остаточный аустенит более стабильным (более отпускоустойчивым), приводит к тому, [c.109]

В настоящее время подтверждена зависимость шероховатости от химического и фазового состава, структуры обрабатываемого материала [33, 127, 225]. Микрорельеф поверхности при ЭХО сталей различных марок изменяется в широком диапазоне. Уменьшение шероховатости железоуглеродистых сплавов наблюдается при наличии в них N1, Сг, Т1 и Мо [141 ]. Согласно исследованиям с увеличением содержания С в углеродистых сталях щероховатость поверхности возрастает, достигая максимума при ЭХО эвтектоидных сталей. Термическая обработка сталей может изменить щероховатость поверхности после ЭХО наименьшая щероховатость достигается при обработке мартенситных сталей (углеродистых и хромистых) со структурой троостита и сорбита, а при обработке аустенитных сталей —со структурой аустенита. Для отожженных углеродистых сталей минимальной шероховатости соответствует структура феррита, максимальной — перлита вторичный цементит в заэвтектоидной стали уменьшает щероховатость. Наименьшая шероховатость поверхности после ЭХО ряда марок легированной стали отмечена на мартенситных структурах по сравнению со структурами отжига. Крупнозернистые структуры способствуют увеличению шероховатости поверхности при ЭХО. Обнаружена зависимость микрорельефа от субмикроструктуры пластически деформированной стали [127]. [c.46]

Немагнитная сталь и чугун. В качестве заменителей бронзы, латуни и других цветных сплавов в электромашиностроении применяют немагнитную сталь и чугун, имеющие аустенитную структуру. Такая структура получается за счет высокого содержания марганца и никеля, расширяющих 7-область на диаграммах состояния сплавов этих сталей с железом. Например, никелевая немагнитная сталь Н25, содержащая 22—25% N4, получает аустенитную структуру после закалки в масле при 920—940°. Она удовлетЕорг-тельно обрабатывается режущим инструментом, хорошо сопротивляется коррозии, но стоимость ее высока вследствие большого содержания никеля. Немагнитная никелемарганцовистая сталь Н9Г9 содержит меньше никеля — 8,0—9,5% марганца в ней 8,0—10%. Эта сталь наиболее распространена, однако обрабатываемость ее несколько хуже, чем немагнитной никелевой стали. Марганцовистая аустенитная сталь очень плохо поддается обработке режущим инструментом, что препятствует ее применению. [c.371]

Кривая 3 суммарного износа представится алгебраической суммой кривых 1 и 2. Кривая 4 стойкости по характеру будет зеркальным изображением кривой 3 интенсивности износа. На основании такого представления изменение стойкости инструмента, с увеличением температуры контакта, происходит по кривой, имеющей максимум стойкости. Наличие этого максимума обусловлено изменением хар актер а износа. Темпер атуру контакта, соответствующую максимуму стойкости, назовем рациональной температурой контакта. Приведенная схема износа относится к частному случаю, когда кривые интенсивности адгезионного и диффузионного износа монотонны. В дей-ствательности, в зависимости от свойств обрабатываемого и инструментального материала эти кривые могут иметь перегибы и несколько максимумов, тогда соответственно кривая стойкости будет иметь также несколько максимумов. Например, у высокомарганцовистой аустенитной стали в области 600° происходит мартенситное превращение и возникает пик твердости, соответственно увеличиваются силы, действующие на режущей кромке резца, и интенсивность износа. [c.335]

При обработке мягких вязких аустенитных сталей появляются чешуйки, покрывающие рябью протянутую поверхность. Это — следы оставшихся частей нароста. Для того чтобы избежать ряби, обрабатываемый металл необходимо нормализовать и применять надлежащую смазку (многомасляную активную эмульсию). Эти меры поднимают чистоту поверхности на два-три класса. [c.464]

В опытах многократно подтверждалось, что метчик имеет высокую стойкость лишь тогда, когда на передней поверхности его зубьев стружка не налипает, а полностью удаляется. Однако одно только хорошее охлаждение не обеспечивает большой стойкости метчика. Из-за высокой упрочняемоети аустенитных сталей интенсивность истирания несмазанных поверхностей увеличивается, поэтому весьма важна также хорошая смазка трущихся поверхностей метчика и обрабатываемой заготовки. Смазывающая жидкость, попадая на заднюю и боковые поверхности зуба метчика, способствует уменьшению силы трения и увеличению стойкости метчика. В опытах автора по нарезанию резьбы в стали ЭЯ1Т были испытаны смазывающе-охлаждающие жидкости следующих составов (в процентах). [c.327]

Марганцовистая аустенитная сталь ПЗ в качестве немагнитной применяется весьма ограниченно ввиду ее плохой обрабатываемости резаннем. Это объясняется сильной склонностью высокоуглеродистого и высокомарганцевого аустенита к наклепу. Сталь с 0,4—0,45% С и 13—14% Мп и дополнительно легированная алюминием (3,0—3,5% AI) 1 лучше обрабатывается резанием. Влияние алюминия сказывается в уменьшении твердости и в особенности склонности к наклепу (фиг. 184 и 185) на последней фигуре твердость показана внутри отпечатка. Однако при содержании алюминия больше 3,5% в структуре появляется а фаза, которая повышает и твердость, и особенно магнитную проницаемость ц, что недопустимо (фпг. 186). Для повышения прочности к подобной марганцевоалюминиевой стали рекомендуется добавлять медь или хром в количестве 2,5% (см. состав № 9 в табл. 1). [c.780]

Для улучшения обрабатываемости иногда в аустенитные стали вводят серу и селен. Однако это улучшение обрабатываемости достигается, к сожалению, за счет уменьшения коррозионной стойкости. Обрабатываемость стали Х18Н10Т можно улучшить, подвергнув ее отжигу при 700—750° С. Это вызывает выделение карбидов, вследствие чего стружка делается более хрупкой, легче удаляется и уменьшается износ инструмента. Однако такие деталя после механической обработки склонны к межкристаллитной коррозии и имеют повышенную общую коррозию. Чтобы обеспечить такому металлу максимальную коррозионную стойкость, следует его вновь подвергать закалке при 1050—1080° С и охлаждению в воде. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...