Аустенитные стали

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ 1А. ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ ГЛАВА АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ И СПЛАВОВ [c.279]

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Дальше будут рассмотрены сплавы для котлостроения (обычные рабочие температуры 350—550°С, реже до 600— 650°С), турбостроения и других отраслей техники (рабочие температуры преимущественно 500—05О°С), газовых турбин, ракетной техники (темшература выше 650°С). Рассмотрим перлитные аустенитные стали, сплавы на основе никеля и кобальта и тугоплавких металлов. [c.464]

Жаропрочные свойства перлитных, мартенситных и аустенитных сталей [c.466]

Аустенитные стали могут быть разделены на две группы [c.470]

Таблица 75 Свойства некоторых аустенитных сталей (гомогенных)

Для лопаток турбин применяют аустенитные стали и сплавы на основе никеля и кобальта. [c.473]

Практически как высокожаропрочные сплавы применяют стареющие никелевые сплавы — нимоники. Появление их было вызвано развитием реактивной авиации, требовавшей жаропрочные сплавы для лопаток. Известные до того времени жаропрочные сплавы, в основном аустенитные стали, не удовлетворяли новым, возросшим требованиям в отношении жаропрочности. [c.473]

Аустенитные стали — с устойчивым аустенитом. [c.487]

В результате легирования этой стали повышается прочность (углерод и азот влияют сильнее, чем остальные элементы — металлы). Наиболее прочные аустенитные стали, содержаш,не азот и углерод, обладают пределом текуче- [c.493]

Механические свойства аустенитных сталей в закаленном состоянии [c.494]

Радикальный способ упрочнения аустенитных сталей — холодный наклеп при деформации порядка 80—90% предел текучести достигает 100— 120 кгс/ /им , а предел прочности 120—140 кгс/мм при сохранении достаточ[ю высокой пластичности. [c.494]

В случае требований высокой коррозионной стойкости следует применять хромоникелевые аустенитные стали, описанные в п. 2 этой главы, обладающие к тому же более высокой хладостойкостью, чем стали с феррит 10Й структурой (в том числе и 0Н6 и 0Н9). [c.502]

Сталь обладает типичными для аустенитных сталей высокими вязкостью и пластичностью при достаточно хорошей проч- [c.505]

Аустенитная сталь Г13, не содержащая никель в литом, а также кованом состояниях, имеет явно выраженный порог хладноломкости (рис. 373) (Тзо), который повышается с увеличением содержания фосфора. [c.506]

Вместо цветных металлов для этой цели применяют более дешевые немагнитные аустенитные стали. Аустенитные нержавеющие (см. гл. XIX) или износоустойчивые (см. гл. XX) стали пригодны как немагнитные, если по прочностным свойствам они удовлетворяют поставленным требованиям. Однако сталь Г13 часто не проходит по прочностным и технологическим свойствам, а аустенитные нержавеющие стали слишком дороги в качестве материала для деталей большой массы (например, для немагнитных бандажных колец в турбогенераторах). В этом случае применяют стали, легированные марганцем, хромом, алюминием при сравнительно повышенном содержании углерода (около 0,4%) и ограниченном содержании никеля. [c.552]

При дуговой сварке аустенитных сталей возможно образование в сварных швах горячих трещин. Они обусловлены широким интервалом кристаллизации вследствие повышенного содержания легирующих элементов и наличия вредных примесей (S). Образованию трещин способствует также крупнозернистая столбчатая макроструктура шва, при которой его кристаллизация завершается при наличии жидких прослоек большой протяженности. [c.233]

Аустенитные стали хорошо свариваются контактной сваркой. Сварку ведут на пониженных плотностях тока. Эти стали имеют высокое удельное электросопротивление и низкую теплопроводность, что обусловливает выделение большого количества теплоты при сварке и ограниченный его отвод из зоны сварного соединения. При этом применяют повышенное давление, поскольку аустенитные стали имеют значительную прочность при высоких температурах. [c.233]

К сварным соединениям из стали типа 18-8 предъявляются повышенные требования. На качество сварных соединений существенное влияние оказывает режим сварки. Чрезмерное увеличение напряжения усиливает окисление Сг, Ti, V (ферритообразующих элементов), так как чем длиннее дуга, тем труднее защитить зону сварки от окружающего воздуха. Поэтому сварку аустенитной стали рекомендуется производить короткой дугой. [c.82]

Увеличение силы сварочного тока при неизменной скорости сварки влечет за собой увеличение объема сварочной ванны. При этом наблюдается укрупнение зерен металла шва, что повышает склонность к меж-кристаллитной коррозии и образованию горячих трещин, особенно в литых аустенитных сталях. [c.82]

Для сварки ответственных узлов паровых и газовых турбин, изготовленных из аустенитных сталей и работающих при 550—650° [c.156]

В соответствии с изложенным алгоритмом был проведен расчет долговечности аустенитной стали 304 в зависимости от скорости деформирования при условии i = 2 , а также при [c.181]

Эффективных результатов по уменьшению склонности металлов к растрескиванию в случае применения протекторной защиты можно достигнуть правильным выбором материала протектора. Так, для защиты аустенитных сталей наилучшими протекторами являются цинк, алюминий, кадмий и некоторые углеродистые стали для защиты латуней — цинк и кадмий. [c.117]

Вьссоколегированные аустенитные стали имеют повытттеипое содержание основных легирующих элементов — хрома п ниг(еля (обычно не ниже 16 и 7% соответственно), придающих им соответствующую структуру и необходимые свойства (табл. 72). Для сокращения в1.1соколегированн1.1е стали можно обозначать в соответствии с содержанием основных легирующих элементов циф-ралги, например 18-8, 25-20 и др. Первая цифра обозначает содержание хрома, вторая — никеля. [c.279]

Высоколегированные аустенитные стали и сплавы обладают комплексом положительных свойств. Поэтому одну и ту же марку стали иногда можно использовать для изготовления изделий различного назначения, например коррозионно-стойких, хладостой- [c.291]

Увеличение содержания хрома в аустенитных сталях ухудшает их штампуемость, а добавки ниобия и титана улучшают пластические свойства сталей как ферритного, так и аустенитного классов. Введение молибдена до 2 Ж также повышает штампуемость, а введение вольфрама до 4 и ванадия до I на штампуемость влияния не оказывает. Добавка до 1,4 кремния не влияет на штампуемость. Увеличение содержания углерода ухудшает шшотические своПства, поэтому он не должен превышать О,25...О,30 % 3. [c.10]

Большое значение имеет теплопроводность стали. Стали с аустенитной структурой обладают малой теплопроводностью. Выделяющееся при резании тепло мало по глощается изделием, а в основном концентрируется в точках резания и разогревает режущую кромку инструмента, что снижает его стойкость. Поэтому, несмотря на низкую твердость, аустенитные стали обрабатываются плохо. [c.201]

Также может быть получен класс аустенитных сталей. При достаточно высоком содержании. элементов, раси1иряющих у-область, получаются стали, в которых сохраняется аустенит при охлаждении до комнатной температуры. Следовательно, кроме доэвтектоидного, эвтектоидного, заэвтектоидного п ледебурнтного классов, могут еще быть легированные стали ферритного и аустанитного классов . [c.360]

Самыми низкими жаропрочными свойствами обладает перлитная углеродистая нелегировапная сталь (см. табл. 70). Легирование 1 % Сг и 0,5% Мо заметно повышает жаропрочность при 500°С. Более высокой жаропрочностью, чем перлитная сталь, обладает сталь мартенситного класса (с 12% Сг), но при 600°С и выше она уступает аустенитной стали. [c.466]

Конечно, цель такой термической обработки — повышение жаропрочности аустенитные стали второй группы обладают жаропрочностью более высокой, чем гомогенные аустенитные стали, что объясняется тонким распределением второй фазы, однако это является преимуществом только при кратковременных сроках службы при длительных сроках службы (t>100 ч) избыточная упрочняющая фаза скоагулирует, и тогда гомогенные сплавы превосходят по жаропрочности дисперсионно твердеющие. [c.471]

Как и аустенитные стали, сплавы на основе никеля могут быть разделены на гомогенные (так называемые нихромы и инконели) и стчреющий (гак называемые нимоники). [c.473]

Процесс интеркристаллитной коррозии возникает лишь в результате нагрева аакалснной аустенитной стали в определенной области температур (500--700°С). Такой нагрев вызывает выделение карбидов по границам зерен. [c.490]

Чисто аустенитные стали юклонны также еще к одному виду коррозионного разрушения, 1к так называемому коррозионному растрескиванию или к коррозии под напряжением. Это явление [c.492]

Как отмечалось, устойчивость против износа достигается обычно получением высокой поверхностной твердости. Однако существует аустенитная сталь, которая в условиях обычного трения, сопровождаемого большим удельным дагвлеиием (и когда отсутствует чисто абразивный износ), при низкой твердости (всего лишь //В 200—250) обладает высокой износоустой-ЧИВО.СТЫО. Это так называемая сталь Гадфильда (Г13), содержащая 1,2% С и 13% Мп. [c.505]

Температурный коэффициент модуля нормальной упругости этих сплавов колеблется п пределах 18—23-10- /°С. У этих сплавов коэффициент примерно н десятрз раз меньше, чем для углеродистой стали, п в 20 раз меньше, чем для аустенитной стали. [c.539]

Металловедение и термическая обработка Издание 6 (1965) -- [ c.325 , c.388 , c.402 ]

Структура коррозия металлов и сплавов (1989) -- [ c.20 , c.40 , c.101 , c.108 ]

Теория коррозии и коррозионно-стойкие конструкционные сплавы (1986) -- [ c.0 ]

Коррозия химической аппаратуры и коррозионностойкие материалы (1950) -- [ c.112 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.178 , c.215 , c.266 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1958) -- [ c.581 ]

Справочник азотчика том №2 (1969) -- [ c.0 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...