Оболочки — Отверсти связей

По первому способу детали отливают в деревянные опалубки, удаляемые после затвердевания по второму способу — в сварные тонколистовые оболочки толщиной 1,5—2 мм, подкрепленные внутренними поперечными и продольными связями (постоянные металлические опалубки). Во избежание выпучивания под гидростатическим действием жидкого бетона оболочки при заливке дополнительно подкрепляют снаружи разборными деревянными конструкциями. Под литники и выпоры в оболочках предусматривают отверстия, которые после затвердевания отливки заваривают. [c.188]

Если оболочка имеет отверстия и щели, которые подчинены втулочным связям, то мы будем иметь для О кроме краевых условий (6.64Ь) еще условие [c.211]

Таким образом в случае выпуклых оболочек с отверстиями подчиненных втулочным связям, должна быть решена следующая краевая [c.248]

Таким образом, если выпуклая оболочка подчинена втулочным связям, имеет т- - отверстий (т> 1) и силы напряжения [c.251]

При необходимости получения в отливках узких протяженных полостей (например, в охлаждаемых лопатках турбин) применять специальные керамические стержни. Если при формировании слоев оболочки в отверстии модели расстояние между ними становится недостаточным для нормального нанесения обсыпки и сушки следующего слоя, образовавшуюся щель следует заделать смесью, например, следующего состава 68 % молотого плавленого кварца, 2 % окиси магния, 30 % связующего раствора Э С [c.327]

Особый интерес представляет объемная плотность Энергии излучения, если это излучение сосредоточено в замкнутом объеме. В этом случае излучение подчиняется законам излучения абсолютно черного тела, в частности закону Стефана - Больцмана, согласно которому объемная плотность энергии излучения пропорциональна четвертой степени термодинамической температуры. Если в оболочке, в которой заключено излучение, сделать малое (по сравнению с общей поверхностью) отверстие, то это отверстие будет абсолютно черным излучателем, энергетическая светимость которого связана с объемной плотностью энергии излучения соотношением [c.287]

Вокруг отверстий в связи с деформативностью ЭП возникают концентрации напряжений. Металлический патрубок выравнивает значения усилий в бетоне в окрестности ЭП, но при недостаточной его толщине полностью концентрации напряжений не снимает. Для увеличения жесткости конструкции ЭП патрубки иногда укрепляют фланцами, которые улучшают также условия заделки в бетоне оболочки. В стене оболочки могут быть установлены один или несколько фланцев с интервалом 20—30 см для повышения жесткости узлов может быть увеличена толщина стенки патрубка и т. д. Расчеты показывают, что растягивающие усилия в бетоне при одноосном сжатии конструкции отсутствуют, если толщина [c.18]

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

Применяют два основных вида прокладок с внутренней арматурой н с наружной. Прокладки первого типа состоят из асбеста, пропитанного термостойким связующим составом, напрессованного на арматуру из медной или латунной проволочной сетки, придающей прокладкам необходимую прочность и жесткость. Прокладки второго типа состоят из асбестовой композиции, заключенной в оболочку из тонколистовой красной меди или пластичного железа (типа железа Армко). Наружные края прокладки, а также кромки всех окон и отверстий окантовывают накладками из того же материала (рис. 329). [c.150]

Другой пример дают задачи расчета многосвязных оболочек, разобранные в гл. 5. Функционал Кастильяно для многосвязной оболочки при статических граничных условиях имеет в качестве одного из условий стационарности уравнения неразрывности контура отверстия-, его аналог — функционал Лагранжа — имеет в качестве условий стационарности уравнения равновесия контура отверстия, но для задачи с деформационными граничными условиями. Этот пример показывает, что вариационная форма статико-геометрической аналогии позволяет глубже увидеть связь уравнений и найти ее между соотношениями, которые раньше казались несвязанными. [c.135]

Интенсивное развитие теории оболочек и пластин обусловлено потребностями практики. Вопросы, связанные с расчетом тонкостенных конструкций, возникают во многих отраслях современной промышленности, в том числе авиации, ракетостроении, судостроении, химическом машиностроении, строительстве и т.д. В связи с этим одной из главных задач механики тонкостенных конструкций является совершенствование методов расчета и проектирования пластин и оболочек сложной формы с различными законами изменения толщины, отверстиями, включениями, накладками, подкрепляющими ребрами при действии на них распределенных и локальных нагрузок. [c.3]

В связи с этим излучение абсолютно черного тела иногда называют равновесным излучением. Моделью абсолютно черной излучающей поверхности является отверстие полости, оболочка которой равномерно прогрета [c.456]

В связи с этим плазменная дуга формируется в специальном устройстве — плазмотроне, состоящем из двух основных элементов — электрода и формирующего сопла, через канал которого пропускается столб электрической дуги вместе с плазмообразующим газом, подаваемым под определенным давлением (рис. 2.2). При этом в установившейся дуге различают несколько характерных однородных участков разряда. На поверхности электрода расположена катодная область. Между катодной областью и верхним срезом цилиндрической части отверстия сопла расположен участок, называемый закрытым столбом. Этот участок находится в относительно спокойном потоке холодного газа. Между входным и выходным срезами внутри сопла расположен участок столба, который подвергается сжатию холодными стенками канала сопла. Между нижним срезом сопла и верхней плоскостью разрезаемого листа находится открытый столб дуги, стабилизированный соосными потоками собственной плазмы и оболочкой более холодного газа. В полости реза (между верхней плоскостью разрезаемого листа и анодной областью) расположены рабочий участок дуги, а также плазменная струя и факел плазмы. [c.37]

Несущие металлоконструкции гидротурбин представляют собой неподвижные части, воспринимающие нагрузку от ротора турбины и давление воды в рабочей камере. Части металлоконструкций (опора пяты, крышка, корпус направляющего подшипника) связаны между собой болтовыми соединениями, которые, как показали проведенные натурные исследования, могут рассматриваться как жесткие. По своей схеме несущая металлоконструкция гидротурбины представляет собой сочетание оребренных плит и оболочек с относительно малой толщиной стенок и ребер. Распределение усилий от каждого вида нагрузки является пространственным. Однако по конструкции и нагрузке имеется осевая симметрия с циклически повторяющимися ребрами и отверстиями в стенках. [c.382]

В частном случае, когда баллон давления при полюсном отверстии закрыт жесткой силовой крышкой, безмоментные усилия связаны с главными радиусами кривизны оболочки равенствами [c.370]

Когда связь оболочек осуществляется фрезерованными ребрами, то течение охладителя к концу сопла и обратно аналогично рассмотренному выше, за исключением того, что отверстия в корпусе коллектора 3 (рис. 6.37) соединяют коллектор с частью каналов между ребрами (рис. 6.38), по которым расход т направляется к срезу сопла. Возвращается этот расход по каналам, не соединенным отверстиями с полостью коллектора. [c.121]

В настоящей книге излагаются методы расчета на прочность и жесткость густо перфорированных упругих пластин и оболочек, т. е. пластин и оболочек, ослабленных большим количеством отверстий. Исследования подобного рода важны в связи с развитием энергетических установок, химической аппаратуры, строительной техники. [c.6]

Следует заметить, что условия (7.57) и (7.59) можно механически реализовать, плотно вставляя в отверстия и щели оболочки абсолютно жесткие втулки и затычки. Поэтому краевые условия (7.57) и (7.59) для краткости будем называть краевыми условиями втулочных связей (см. [2а], гл. 5, 8). [c.71]

Ниже указывается довольно широкий класс задач общей теории упругих оболочек, к изучению которых можно применить методы мембранной теории. К такого рода задачам относятся, например, определения напряженного состояния выпуклых замкнутых оболочек, а также выпуклых оболочек с краями, подчиненными втулочным связям. Как уже было отмечено выше (гл. I, 7, п. 10), эти связи осуществляются, если оболочка своими боковыми поверхностями опирается на твердые стенки, а также в том случае, когда в отверстия и щели оболочки вставлены втулки и затычки, которые плотно прилегают к краям. Напомним здесь еще одну формулировку соответствующих краевых условий, которые в дальнейшем нами будут все время рассматриваться. [c.155]

Физические краевые задачи втулочных связей. Мы изучим краевые задачи для выпуклых оболочек, которые возникают при наличии так называемых втулочных связей (см. [2а], гл. 5, 8, а также 1). А именно, мы будем иметь краевую задачу В, принимающую в комплексной записи вид (3.38с, (1). Как уже неоднократно отмечалось выше, такого рода связи осуществляются, например, если оболочка своими боковыми поверхностями опирается на абсолютно гладкие жесткие стены, всюду к ним плотно прилегая. Такая ситуация реализуется и в том случае, когда в отверстия и щели оболочки вставлены абсолютно жесткие втулки и затычки, в предположении, что боковые поверхности оболочки и втулок плотно прилегают друг к другу. Мы будем предполагать, что поверхности отверстий и втулок (боковые поверхности оболочки и поверхности опорных стен) являются абсолютно гладкими и, следовательно, они не препятствуют относительному скольжению. В таком случае будем говорить, что имеем абсолютно гладкие втулочные связи. При наличии такого рода втулочных связей касательные компоненты и сил напряжений Р, , действующих на боковые поверхности оболочки, очевидно, обращаются в нуль, т. е. на всякой координатной [c.183]

Итак, при т > 1 задача равновесия выпуклой оболочки, имеющей т -1-1 отверстий, подчиненной абсолютно жестким гладким втулочным связям, решается однозначно при любом заданном поперечном поле сил напряжений Р , удовлетворяющем соответствующим краевым условиям на лицевых и боковых поверхностях оболочки (на боковых поверхностях выполняется условие (на Е)). При этом соотношения упругости используются в форме (1.1а, Ь), т. е. не применяются соотношения Р° =2 хе . Здесь следует заметить, что одновременное рассмотрение краевых задач и 6 позволяет доказать существование и единственность их решения. [c.231]

Таким образом, и в этом случае однозначно определяются поля смещений и напряжений выпуклой оболочки с двумя отверстиями, подчиненной абсолютно гладким жестким втулочным связям. [c.232]

Если выпуклая оболочка й постоянной толщины 2к имеет 14-1 отверстий, подчинена втулочным связям и напряжения (+) (-) [c.252]

Таким образом если 5 — нейтральная серединная поверхность выпуклой оболочки с ш-Ы отверстиями (пг > 1) подчиненной втулочным связям, то тангенциальное поле и поле смещений на поверхности 5 тождественно обращаются в нуль а в окрестности этой поверхности они однозначно выражаются соответст-ственно формулами [c.280]

В практике получили большое распространение деформируемые конструкции с физико-механическими особенностями в виде разрывов однородности. Примером таких конструкций могут служить пластинки и оболочки с вырезами произвольной формы. Исследованию их напряженно-деформированного состояния посвящено значительное число работ, опубликованных прежде всего известными советскими учеными Г. Н. Савиным, А. Н. Гузем и их учениками, Э. И. Григолюком и Л. А. Фильштинским. Приводимые в этих работах решения чаще всего основывались на использовании комплексных потенциалов Колосова—Мусхелишвили, комплексных переменных, а в последнее время — на численных методах типа метода конечных разностей и метода конечных элементов. Значительно меньшее число работ было опубликовано по решениям задач об устойчивости и колебаниям пластинок и оболочек с вырезами или устойчивости и колебаниям многосвязных систем. Изложению некоторых из них посвящена книга редактора перевода Устойчивость и колебания пластинок и оболочек с отверстиями . — М. Машиностроение, 1981, 191 с. Ограниченное число публикаций связано с целым рядом математических трудностей, которые не всегда удается преодолеть даже численными методами. [c.5]

Предположим, что поле тангенциальных напряжений нам известно допустим, например, что оно представляет решение некоторой статически определимой задачи, рассмотренной в предыдущей главе. Тогда для определения поля смещений будем иметь систему уравнений (1.14). Для замкнутой выпуклой оболочки надо найти непрерывное на каждой поверхности S a = onst решение этой системы, а для выпуклых оболочек с отверстиями необходимо присоединить к системе (1.14) кинематическое краевое условие втулочных связей [c.220]

Определение поля смещений выпуклых оболочек с отверстием, подчиненных втулочным связям. Эта задача для каждой координатной поверхности S ж = onst приводится к краевой задаче [c.234]

В связи с изложенным для большинства практически важных случаев реактивные напряжения могут быть схематизированы как напряжения, равномерно распределенные по толщине несущего элемента. Таким образом, при расчете ОСИ в каком-либо узле конструкции в первую очередь необходимо учитывать реактивные напряжения только от сос-едних узлов, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур в плоскости свариваемого листа. Реактивные напряжения от всех перечисленных узлов при анализе неплоскостных конструкций (например, оболочечных) можно определить при решении трехмерных пространственных термодеформационных задач, что в настоящее время практически неосуществимо. При небольшой кривизне корпуса, а также если несущий элемент — плоскость (например, фрагмент оболочки судна), задачу можно схематизировать как плоскую (заделки) или осесимметричную (узлы подкрепления отверстия) и ее решение оказывается возможным на современных ЭВМ. [c.298]

Рис. 11.30. Секционированная пневмоупругая связь. Гибкие оболочки 1 прижаты к корпусу 4 с помощью фланцев 2. и трубы 3. В центральной части оболочки зажаты с помощью дистанционных трубок 6 и шайб 5, установленных на стержЕге 7, связанном с подвижной частью вибрационной машины. Сжатый воздух через отверстия 8 подается в полость А. Полость Б через отверстия 9 сообщается с атмосферой.

Утолщение в зоне шлюза снижает концентрацию максимальных напряжений у отверстия. В то же время, будучи расположенным с одной стороны оболочки, оно ведет к возникновению моментов в местах перепада толщин стены и в связи с этим к необходимости дополнительного армирования этих участков. Теоретически доказано, что при толщине рамы обрамления отверстия, составляющей около V20 ее диаметра, в зоне проходок даже при одноосном сжатии не возникает растягивающих напряжений. Следовательно, при достаточной жесткости кольцевой рамы обрамления отверстия можно исключить растягивающие усилия у шлюза и снизить максимальные сжимающие напряжения от действия одноосного преднапряжения оболочки. [c.47]

Предлагаемая расчетная схема патрубковой зоны может быть, очевидно, обобщена и на случай тепловых воздействий, в связи с чем к контуру пластины добавляются дополнительные усилия, возникающие в оболочке корпуса без отверстий при том же распределении температуры по толщине стенки. Характер изменения тепловых полей в корпусе, разумеется, не должен нарушать при этом условие пологости оболочки. Такой подход используется ниже для исследования напряженных состояний в корпусе реакторов ВВЭР-1000 и ВВЭР-440 (см. 2 гл. 5). [c.122]

Устройство закрытого РК обычно решается установкой на внешнем меридиональном обводе кольцевого покрывающего диска оболочковой конструкции. Насадные покрывающие диски нашли широкое применение в компрессоростроении. Их геометрическая конфигурация и способы крепления к лопаткам РК апробированы в промышленности. Стальные диски, как правило, обладают необходимой несущей способностью при периферийных окружных скоростях до 300—350 м/с. Для РК, рассчитанных на большие окружные периферийные скорости, применение насадных покрывающих дисков в этом аспекте встречает серьезные трудности. Применение сверхпрочных или сверхлегких материалов, например композитных, решает эту проблему частично в силу особенностей напряженного состояния тонкостенной оболочки (диска с центральным отверстием). В связи с этим ставится вопрос отыскания принципиально новых технических решений конструкций закрытых РК. [c.83]

Экстремальные режимы нагружения (мягкий и жесткий) реализуются менее часто и при соблюдении особых условий. Близкий к жесткому режим имеет место, например, в зонах резкой концентрации напряжений [17] (пазы диска турбины [10, 22, 43], кромки водовпускных отверстий паровых котлов [32, 33, 98]) в связи с тем, что размеры этих зон существенно малы по сравнению с размерами окружающих объемов детали, деформирующихся в целом упруго. Другим примером такой реализации является деформирование поверхностных объемов детали при интенсивном тепловом воздействии и умеренной интеисивности циклического процесса теплообмена (корпуса турбин с рабочим телом высоких параметров н др.). Режимы нагружения, близкие к мягкому, могут встречаться в элементах машин и конструкций, в которых весьма высоки механические и термические напрял<ения, в результате чего возможно накопление односторонних циклических деформаций как в зонах концентрации, так и в зонах с номинальными напряжениями (оболочки тепловыделяющих элементов атомных реакторов, ковши металлургического оборудования, диски турбин при экстремальных режимах форсированных испытаний). [c.39]

На заводах сокращение продолжительности отверждения ое-тонов на основе отверждающихся смол позволяет ускорить процесс установки нового оборудования. Гигантские портальные краны устанавливаются на рельсы, вмонтированные в полимербетон. Многое в строительных работах зависит от быстроты установки болтов и прочности их фиксации. В массовом производстве бетонных железнодорожных шпал резко возрастает производительность труда при использовании полимербетонов. При выполнении строительных работ, требующих небольшого количества бетона в труднодоступном месте, например при закреплении анкерных болтов, маленькие замесы готовить невыгодно, поскольку при этом трудно выдержать заданный состав. В настоящее время для этих целей используют бетоны на основе полиэфирных связующих, поступающие в предварительно подготовленном, расфасованном и упакованном виде. Пакет опускается в отверстие или в специальную форму, анкерный болт вдавливается в нее и завинчивается с помощью дрели. При этом оболочка пакета разрывается, и становится возможным поступление катализатора и активатора, находящихся в отдельных пакетах. Смесь компонентов бетона размешивается на месте и отверждается в течение примерно 10 мин после перемешивания. При снижении температуры это время может увеличиться вдвое. Таким образом можно использовать две или более композиции с различным временем отверждения. Это позволяет сначала отвердить наиболее глубокие слои, затем затянуть гайку анкерного болта, фиксируя его натял<ение, а после чего отвердить композицию в поверхностных слоях и закрепить болт. Такие предварительно напряженные крепления находят также применение при ремонтных работах,. например для лредотвращения прорастания трещин. После полного отверждения головку болта можно удалить, так как она больше не нул на. [c.376]

Кроме традиционно используемого минимаксного критерия (приводящего к задаче минимизации максимального эквивалентного напряжения) обсуждается энергетический критерий оптимальности, использование которого связано с минимизацией за счет жесткостей подкрепляющего стержня энергии дополнительного НДС. Оба критерия используются при рассмотрении задачи оптимального подкрепления растягиваемой на бесконечности пластины в месте ее сопряжения с цилиндрической оболочкой средней длины (патрубком). Предварительно получено простое аналитическое решение обратной задачи для случая осесимметричного растяжения, обобщающее известную формулу Е. Мэнсфилда для жесткости эквивалентного подкрепления отверстия в пластине без патрубка. [c.587]

АЭ УЛ-101 был разработан в 1977 г. в рамках ОКР Криоген-1 . Это первый отечественный промышленный оптический квантовый усилитель яркости изображения, предназначенный для комплектования лазерных проекционных микроскопов типа ЛПМ-1000 с целью визуального контроля изделий микроэлектроники. Конструкция АЭ УЛ-101 (диаметр и длина разрядного канала 20 и 400 мм соответственно) по существу аналогична конструкции отпаянного саморазогревного АЭ ТЛГ-5 со всеми ее недостатками. К тому же, как выяснилось, была допущена существенная ошибка в конструкции генераторов паров меди. Эти генераторы были установлены на наружной поверхности керамических трубок разрядного канала в танталовых обоймах, и в местах установки в керамических трубках были просверлены отверстия для поступления паров меди в разрядный канал. Но в условиях высоких температур между танталовой обоймой и керамической трубкой из-за различных коэффициентов термического расширения образуется зазор и часть расплавленной меди выливается в теплоизолятор. Часто отверстия в керамике зарастают и в активной среде не достигается оптимальная концентрация паров меди. Такая конструкция снижает как мощность излучения, так и срок службы АЭ. Но следует отметить два положительных момента. Во-первых, вакуумноплотная оболочка АЭ была изготовлена из металлокерамических секций, что придавало ему повышенную механическую прочность во-вторых, выходные окна были установлены под углом 85° к оптической оси с целью устранения обратной паразитной связи. [c.33]

При соединении труб с оболочками большой толщины усталостная треш ина может развиться из корня шва, расположенного внутри области стыковки, особенно при наличии непровара в корне. В связи с этим при соединении трубных переходников может оказаться рациональным решение, показанное на рис. 17. В оболочке 2 в центре установки трубчатого переходника сверлят центровочное отверстие 1, в которое вставляют заготовку 1 переходника с разделкой кромок под сварку. После сварки просверливают отверстия диаметром О (рис. 17, а). Окончательно соединение имеет вид, показанный на рис. 17, б. Оно не избавлено от концентрации напряжений вследствие резких изменений сечения на внешней поверхности трубы и оболочки, но гарантирует хорошее качество поверхности и металла во внутренней полости. Кроме того, при высверловке в связи с удалением части шва и зоны термического влияния происходит снижение остаточных сварочных напряжений. [c.233]

Как было показано на рис. 4.20, пористое охлаждение наиболее эффективно. При таком охлаждении, когда относительный диаметр отверстий (отношения диаметра отверстия к его длине) мал, а длина сравнительно с ним значительна, воздух на выходе из отверстий может иметь температуру, близкую к температуре оболочки. В этом случае максимально используется хладоресурс охлаждающего воздуха. Однако в настоящее время практическое осуществление пористого охлаждения связано с необходимостью преодоления значительных трудностей как конструктивного, так и технологического характера. [c.174]

Как и в предьвдуп главе ( 5), будем предполагать, что оболочка имеет т- - отверстий, ограниченных линейчатыми поверхностями So.. . ., образующие которых составляют семейство нормалей к поверхности S вдоль dS. Предположим, что эти поверхности подчинены абсолютно гладким и жестким втулочным связям. Тогда имеем краевые условия [c.224]

Подытожив полученные в этом параграфе результаты, приходим к следующему выводу. Пусть задано поперечное поле сил напряжений Р , согласованное с краевыми условиями на лицевых поверхностях и, при наличии краев, условиями обращения в нуль перерезывающих сил на" боковых поверхностях. Пусть компоненты тангенциального поля напряжений и нормальная компонента Р поперечного поля сил напряжений Р выражены посредством компонент тензора деформации согласно закону Гука (соотношения P =2fxe не используются). Тогда задача равновесия упругой оболочки, имеющей т -f-1 отверстий, ограниченных кривыми Ляпунова, и подчиненной абсолютно гладким втулочным связям, всегда имеет решение, которое определяется однозначно, иными словами, поля напряжений и смещений существуют и определяются однозначно. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...