Полюсное отверстие

Пример 1. Цилиндрическая оболочка с днищами, имеющими одинаковые полюсные отверстия (одна половина ее показана на рис. 4.19), нагружена внутренним давлением р. В районе полюсного отверстия на оболочку действует дополнительное контактное давление ри, статически эквивалентное действию давления на крышку, закрывающую полюсное отверстие радиуса г . Это давление аппроксимируется линейной функцией от г. В средней части цилиндрической оболочки заданы условия симметрии. [c.187]

Продольная намотка. Этот термин относится к намотке под малыми углами, которая может быть плоскостной или спиральной. При получении закрытых сосудов высокого давления минимальный угол определяется величиной полюсных отверстий с обоих концов. [c.214]

Состоящая из отдельных частей разборная конструкция. Дорогая и не оправдывает себя при получении менее 25 деталей. Оптимальный диаметр 910. .. 1520 мм. Снятие оправки усложняется при маленьких полюсных отверстиях. [c.216]

Таким образом, форма образующей оказывается неопределенной в районе полюсного отверстия и построенное решение нуждается в дополнении. Некоторые результаты, полученные в этом направлении, представлены в разд. 2. 3. [c.67]

УТОЧНЕНИЕ ФОРМЫ ОБОЛОЧКИ В ОКРЕСТНОСТИ ПОЛЮСНОГО ОТВЕРСТИЯ [c.71]

Рис "2rU Характер нагружения оболочки с крышкой, заглушающей полюсное отверстие [c.71]

Из конструктивных или технологических соображений выбирается соотношение между радиусом цилиндрической части а и радиусом полюсного отверстия го. [c.74]

На рис. 3.4 представлены графики, определяющие оптимальные формы днищ при различных радиусах полюсного отверстия и значениях параметра Qo/pro. На рис. 3.5 показана зависимость максимальной высоты днища 0, необходимой для проектирования баллона, от параметров г и Со рго-Проектная толщина оболочки на экваторе [c.358]

Другим возможным вариантом армирования баллона давления является намотка по линиям постоянного отклонения от геодезической траектории (ЛПО) 6]. Ее целесообразно использовать, когда угол укладки ленты на экваторе не может быть выбран произвольно, т. е. он определяется не величиной радиуса полюсного отверстия, а задается с учетом других конструктивных соображений. [c.362]

Одним из вариантов конструкции баллона давления с полюсным отверстием, закрытым жесткой силовой крышкой, является оболочка вращения, образованная намоткой нескольких семейств нитей, первое нз которых доходит до горловины баллона, а все остальные располагаются вне фланца. Тогда оболочка на участке первого слоя состоит из двух частей для первой давление определяется реакцией со стороны фланца, для второй оно соответствует внутреннему давлению баллона. Согласно равенству [c.363]

Здесь фо — угол армирования первого слоя, определенный величиной полюсного отверстия (sin фщ = л/ )- [c.365]

Для баллона давления, полюсное отверстие которого закрыто жесткой [c.367]

В частном случае, когда баллон давления при полюсном отверстии закрыт жесткой силовой крышкой, безмоментные усилия связаны с главными радиусами кривизны оболочки равенствами [c.370]

Особенностью разрушения комбинированных баллонов является, как правило, разрыв герметизирующей оболочки в окрестности штуцера. Одним из конструктивных способов повышения несущей способности при больших давлениях является разнесение армированных слоев в окрестности фланца, т. е. превращение конструкции в многослойную, когда композитная оболочка образована несколькими семействами нитей, каждое из которых характеризуется радиусом полюсного отверстия Гог. [c.372]

Для модели материала герметизирующего слоя в виде жесткопластического тела и варианта конструкции баллона, когда полюсные отверстия всех слоев размещаются в пределах диаметра фланца, условие равновесия фланца может быть записано в форме (см. рис. 3.14) [c.372]

Равенство (3.58) представляет собой непрерывную зависимость мощности армирования nf от угла укладки нитей Фа элементарных слоев на экваторе. Реальные конструкции могут быть изготовлены намоткой достаточно большого, но всегда конечного числа слоев, задаваемого из конструктивных или технологических соображений. Применительно к сферической оболочке, для которой композит должен быть теоретически распределен равномерно по образующей, можно отметить два практически реализуемых варианта распределения материала по слоям 1) принимается, что параметр nf для всех слоев одинаков, т. е. каждый слой образуется одним и тем же числом нитей 2) можно принять, что полюсные отверстия слоев располагаются на одинаковом расстоянии друг от друга число нитей, образующих каждый из них, является переменным. [c.374]

Рис. 16.4. Рисунок десятивитковой спиральной намотки А, Б — полюсные отверстия В, Г — своды [c.213]

Участки кривых, показанные на рис. 2. 6, используются в качестве образующих оболочек вращения и днищ для цилиндрических оболочек, изготовленных методом непрерывной намотки. Отметим, что для точного воспроизведения контура, заданного равенствами (2. 18), требуется, чтобы в процессе намотки ните-укладчик двигался в одну сторону получающаяся в результате оболочка представляет собой гофрированную трубу. Для оболочек, образованных возвратно-поступательным движением ните-укладчика, непрерывность намотки обеспечивается тем, что на контуре полюсного отверстия угол ф = 90° после чего направление движения нитеукладчика изменяется на противоположное и образуется следующий замкнутый виток. Для геодезической намотки радиус полюсного отверстия согласно равенству (2. 15) должен быть равен [c.67]

Выше уже отмечалось, что уравнения (2.18) не определяют образующую оболочки в окрестности полюсного отверстия, так как эти уравнения предполагают непрерывную намотку нити в одном направлении, а рассматриваемые конструкции образуются лри возвратнонпоступа- [c.71]

Основной расчетной схемой при анализе напряженно-деформирован-ного состояния конструкций типа баллонов давления является слоистая безмоментная оболочка вращения. Оболочка нагружена постоянным внутренним давлением р и осевыми силами Ро, равномерно распределенными по краю полюсного отверстия радиуса Гц. Осевые силы могут изменяться от значения Со = О Для баллона с открытым полюсным отверстием до значения Со = рт 2, соответствующего полюсному отверстию, закрытому жесткой силовой крышкой. В числе слоев могут быть изотропные типа внутренней герметизирующей оболочки и слои из композита, образованные нитями, уложенными под углами +фг или —фг к образующей. Учитывая взаимодействие между слоями, уравнения равновесия слоя при осесимметричном нагружении можно записать в виде [14] [c.353]

Рис. 8.4. Образующие днящ<1 с различными радиусами полюсных отверстий

Безразмерный параметр йф (ксэф-фкцнент фор ) предсгавлен на рис. 3.8. Из графика следует, что только при малых радиусах полюсного отверстия йф = 3. Для больших полюсных отверстий и разгруженных днищ (QJpro 0) его величина может [c.359]

Рис. З.а. Зависимость высоты днища от радиуса полюсного отверстия Го/а и п. -раиетра нагрузки

Рис. 3.7. Зависимость длины нити образующей днище, от радиуса полюсного отверстия Го/п и параметра нагрузки 0,1рга

При выполнении процедуры численного интегрирования следует учесть, что интеграл для построения 2 г) является несобственным при г — а. Кроме того, определение тангенса угла наклона витка при заданном радиусе полюсного отверстия требует применения метода последовательных приближений для решения урвнения tg V = 2о у)/го, где 2о = 2 (Ао). [c.361]

Результаты расчета формы образующей для баллона давления с параметрами Гц/а = 0,25, 7 = 0,4 представлены на рис. 3.10. На рис. 3.11 показаны значения тангенса угла геодезического отклонения для различных точек меридиана, а на рис. 3.12 — изменение напряжений в ленте. На этих же рисунках показаны значения соответствующих параметров для равнонапряженной оболочки, образованной геодезической намоткой. Имеющиеся различия в большой степени зависят от радиуса полюсного отверстия для Го/а < 0,1 они становятся несуществен- [c.361]

Кроме того, для образования полюсного отверстия заданного радиуса г = Го появляется необходимость перехода на геодезическую намотку. Точка переключения экстремали определяется равенством = So = "о-На рис. 3.10 показана форма образующей баллона давления, а на рис. 3.12 дан закон изменения напряжений в нитях для оболочки с параметрами Гд/ а = 0,25 фя = 23,5° J( /a = 0,4. Проектная толщина оболочки на экваторе для этого случая (фо > ar sin Го/а) [c.363]

Найденное непрерывное теоретическое распределение нитей по слоям и углам армирования должно быть представлено в форме конечного разбиения. При этом возможны различные варианты технологического исполнения. Например, задаваясь равномерным распределением зон на поверхности оболочки (Дгог = onst), из зависимости (3.28) следует выбрать мощность армирования каждой зоны. Или при постоянном числе нитей в каждой зоне из (3.28) определяется величина угла армирования на экваторе, а следовательно, и радиус полюсного отверстия отдельного слоя. Окончательно найденное решение в зависимости от числа выбранных слоев должно корректироваться по формулам, полученным для оболочек, образованных конечным числом семейств нитей. Естественно, что форма оболочки будет отличаться от заданной, приближаясь к ней при увеличении числа слоев. [c.365]

Так как укладка нитей производится не по геодезическим линиям поверхности, существенным оказывается технологическое ограничение на несо-скальзывание нитей при намотке. При построении оптимального управления с одной точкой переключения в окрестности полюсного отверстия требуется переход на геодезическую траекторию. Параметры точки переключения определяются из системы [c.368]

На рис. 3.15 приведена образующая баллона давления для относительного радиуса полюсного отверстия = = rJa = 0,2 с коэффициентом трения на намотке = 0,5 и параметром относительной жесткости материала й=0,1, построенная с использованием равнонапряженной траектории (кривая /) и при геодезическом армировании (кривая 2) для модели материала в учетом несущей способности связующего. Для сравнения приведена форма образующей баллона, построен- [c.368]

Основные размеры пилотского П. (на сиденьи) Ирвин следуюш ие 0 купола П. 7,315 ж, общая длина вытянутого П. 10,5 м, высота отдельного полотниш а 3,42 м, ширина основания—0,957 м (всего полотнищ 24), поверхность П. 42ж , 0полюсного отверстия 0,85 м, 0 вытяжного П. 0,9 м, его поверхность 0,6 и 0 полюсного отверстия 0,08 м, длина строп главного П. 4,92 ж, 2Г стропы 4 мм, длина вытяжного троса вместе с кольцом 0,9 м. Длина ранца 0,39 м, ширина 0,335 м. Ширина пояса, плечевых и ножных обхватов помочей по 45 мм, толщина помочей 4,5 мм. Веса купола П. 2,3 кг, строп 1,59 кг, вспомогательного П. 0,19 кг, помочей 2,45 кг, ранца с подушкой и прочим 2,1 кг, вытяжного троса 0,095 кг общий вес П. со снаряжением 8,725 кг. Вес [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...