Поверхность вихревая перемещений

От линии отрыва отходит, как мы знаем, уходящая в глубь жидкости поверхность, ограничивающая область турбулентного движения. Движение во всей турбулентной области является вихревым, между тем как при отсутствии отрыва оно было бы вихревым лишь в пограничном слое, где существенна вязкость жидкости, а в основном потоке ротор скорости отсутствовал бы. Поэтому можно сказать, что при отрыве происходит проникновение ротора скорости из пограничного слоя в глубь жидкости. Но в силу закона сохранения циркуляции скорости такое проникновение может произойти только путем непосредственного перемещения движущейся вблизи поверхности тела (в пограничном слое) жидкости в глубь основного потока. Другими словами, должен произойти как бы отрыв течения в пограничном слое от поверхности тела, в результате чего линии тока выходят из пристеночного слоя в глубь жидкости. (Поэтому и называют это явление отрывом или отрывом пограничного слоя.) [c.231]

Таким образом, как в случае трещин, так и в случае дислокаций в теле имеют место разрывы перемещений, однако в случае появления дислокаций внутри тела возникают соответствующие дефекты, но сохраняется его целостность. Поверхностная дислокация напоминает вихревую поверхность в потенциальном потоке жидкости или поверхностные токи в потенциальном электромагнитном поле. [c.542]

Концевые потери возникают в результате взаимодействия потока с торцевыми поверхностями, ограничивающими канал сверху и снизу, и концами лопаток. Вследствие действия центробежных сил давление на вогнутой стороне лопаток больше, чем на выпуклой, что приводит к перемещению приторможенноГО ПОГраНИЧНОГО слоя у торцевых поверхностей в сторону пониженного давления. Это движение пограничного слоя компенсируется обратным движением в ядре потока (рис. 3.8, б). В результате у концов лопаток возникают две вихревые области. Это явление, сопровождаемое [c.106]

Деталь 15 из накопителя 20 поступает в захваты 19, в которых она свободно устанавливается для последующей сборки. Деталь 21 подается на сборочную позицию поворотным столом 22. Включается силовой цилиндр, и шток перемещает головку вниз. Сжатый воздух подается в кольцевую проточку корпуса, откуда по соплам поступает к внутренней поверхности воздухораспределительной втулки, создавая вихревой поток, который обеспечивает вращение и направленные вибрации толкателя и стержневого фиксатора. Стержневой фиксатор входит в отверстие детали 15 и опирается на торец детали 21. При дальнейшем перемещении штока устраняется осевой зазор 17, головка, воздействуя на тягу, раскрывает захваты, и деталь 15 опускается по стержневому фиксатору, предварительно ориентируясь в горизонтальной плоскости по детали 21. В вертикальной плоскости из-за малой высоты деталь 15 перекашивается и на стыке стержневого фиксатора и детали 21 располагается наклонно. Одновременно палец входит в отверстие детали, находящейся в накопителе, и отсекает [c.400]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

Скорость осаждения капли жидкого металла в вязкой среде отличается от скорости осаждения твердого шарика того же радиуса, определяемой уравнением Стокса. Причиной этого является наличие тангенциальной скорости частиц жидкой капли на границе раздела капля—среда [115]. В падаюш,ей калле возникает вихревое движение жидкости, вызываюш,ее в нижней части капли перемещение частиц из середины капли к ее поверхности, а в верхней части — от поверхности к внутренним слоям. [c.84]

Согласие указанных формул оправдывает использование схемы твердого следа в классической вихревой теории. Поскольку индуктивные затраты мощности реального несущего винта немного отличаются от аналогичных затрат у оптимального винта, эту простую схему можно использовать и при расчетах винта с неоптимальной нагрузкой. Итак, след несущего вин га или пропеллера с минимальной индуктивной мощностью состоит из спиральных пелен свободной завихренности, движущихся в осевом направлении как твердые поверхности, т. е. с постоянной скоростью без деформации. Скорость перемещения следа определяется нагрузкой на диск винта, а наклон геликоидальных пелен — осевой и окружной скоростями лопастей. [c.93]

При приближении вращающейся лопасти несущего винта к вихревому следу предыдущей лопасти аэродинамические нагрузки на ней сильно меняются в зависимости от относительного положения следа и лопасти. Поэтому для определения переменных индуктивных скоростей и аэродинамических нагрузок в первую очередь нужно установить форму системы вихрей. При вращении лопасти с нее сходят как продольные, так и поперечные вихри. Далее элементы этих вихрей переносятся с местной скоростью воздушного потока, складывающейся из скорости невозмущенного потока и скорости, которую индуцирует на соответствующем элементе система вихрей винта. В предположении постоянства индуктивной скорости сходящая с вращающейся лопасти пелена вихрей имеет вид скошенной винтовой поверхности. На самом деле индуктивные скорости в разных точках пелены вихрей (как и на диске винта) существенно различны. Поэтому действительная форма пелены вихрей, определяемая путем интегрирования перемещений ее точек в неоднородном поле местных скоростей, существенно отличается от упомянутой идеальной пелены. На большом расстоянии вниз по потоку система вихрей винта стремится свернуться в два вихревых жгута, подобных концевым вихрям кругового крыла. Однако для определения нагрузок существенны деформации пелены только вблизи диска винта, и в особенности положение элементов концевых вихрей нри первом приближении их к последующей лопасти. Явление взаимодействия свободного вихря с лопастью не исчерпывается возникновением на лопасти соответствующих аэродинамических нагрузок. Лопасть в свою очередь влияет на вихрь, вызывая значительное изменение скорости [c.671]

Общая задача. На предшествующих страницах мы изучили различные частные случаи вихревых конфигураций. Если для наиболее простых из них мы смогли выяснить, что вихревой объем перемещается, сохраняя свою форму, мы должны были констатировать, что в случае тора поверхность его, являясь поверхностью вращения, имеет меридианальное сечение, которое лишь приближенно сохраняет круговую форму. Мы поставим следующую общую задачу предполагая известной в начальный момент tg конфигурацию неограниченной идеальной жидкости, содержащей одну (или несколько) вихревых областей, определить для момента < > новую конфигурацию жидкости и обстоятельства, сопровождающие перемещение и деформацию вихревых объемов. [c.201]

Если бы смесь в камере сгорания находилась в состоянии покоя, то пламя от места проскакивания искры распространялось бы по сферическим поверхностям. Но наличие в смеси вихревых потоков, способствующих более быстрому распространению пламени, искажает форму его распространения. Причинами возникновения этих потоков являются 1) движение поршня, 2) поступление горючей смеси через впускной клапан, 3) перемещение объемов газов, имеющих различные температуры. [c.16]

Метод вихревого напыления. При этом методе нанесения покрытий нагретая деталь погружается на десятые доли секунды в полимерный порошок, находящийся во взвешенном состоянии (псевдоожижение) под действием воздушного или газового потока. Порошок, попадая на нагретую деталь, размягчается, налипает на ее поверхность и сплавляется в сплошное покрытие. Аппаратурное оформление процесса чрезвычайно просто и может быть осуществлено на любом предприятии. Установка состоит из аппарата для вихревого напыления, источника сжатого воздуха или азота, печи для нагрева детали, электротали и подвесок для перемещения детали из печи в аппарат. [c.255]

Сущность способа вихревого копирования состоит в том, что при наличии поступательного перемещения заготовки резаку сообщается орбитальное движение, при котором все точки поверхности резака совершают одну и ту же круговую траекторию, что обусловливает формообразование ЭИ. Размеры ЭИ при этом отличаются от размеров режущего инструмента. Однако, если при электроэрозионной обработке ЭИ сообщить такое же движение, как и при его изготовлении, то можно получить поверхности, идентичные формообразующим поверхностям инструмента. Это позволяет без коррекции размеров режущего инструмента обрабатывать деталь в соответствии с заданными эталонным образцом размерами. [c.82]

При наложении на дугу продольного магнитного поля возникают перемещение электрически активного пятна в сопле и вихревое движение плазмы в струе. Перемещение пятна позволяет снизить температуру рабочей поверхности сопла, благодаря чему значительно уменьшается его износ. Это особенно важно при использовании в качестве плазмообразующих газов водорода, аммиака и азота. На новом плазмотроне продолжительность работы одного сопла превышает 30 ч на токе до 200 а. При увеличении тока начинает разрушаться электрод, а стойкость сопла удовлетворительная. [c.28]

Пусть дано крыло, которое в некоторый начальный момент времени находится в покое и из этого состояния приходит в движение, которое мы для упрощения будем считать поступательным и прямолинейным. В первый момент возникшее течение управляется однозначным потенциалом, который, как мы уже видели раньше, допускает две точки нулевой скорости А и В) и точку бесконечной скорости в задней кромке (фиг. 29.1, а.) В действительности, т. е. в физических условиях, эта бесконечная скорость не может возникнуть в жидкости (нри этом падение давления должно было бы быть также бесконечным), но частички жидкости, находящиеся на нижней стороне крыла, стремятся обогнуть заднюю кромку нри начинающемся ее перемещении нри этом скорость их возрастает, и у кромки возникает разрыв скоростей между струйками, стекающими с нижней и верхней сторон профиля (фиг. 29.1,6). Образующаяся таким образом поверхность разрыва является, но существу, вихревым слоем, полное напряжение которого — А Г компенсируется циркуляцией АГ, которая возникает вокруг профиля. Благодаря скорости, вызываемой этой циркуляцией на контуре, точка нулевой скорости В сдвигается к острому концу профиля (к задней кромке). Вследствие этого исчезает стремление частиц обогнуть острый задний конец приходящего в движение крыла, и скорость становится конечной, направленной по касательной к задней кромке, но вихревой слой остается и простирается от первоначальной точки 1 =0) до нового положения задней кромки (I = 1). Явление это продолжается, причем циркуляция Г, образующаяся вокруг профиля, равна полному напряжению вихревого слоя. Частицы, образующие в первоначальном состоянии замкнутый контур С, образуют в момент 1=11 контур вокруг которого полная циркуляция [c.326]

У дизельных двигателей с неразделенными камерами сгорания весь объем камеры располагается в одной полости, ограниченной днищем поршня и внутренней поверхностью головки цилиндров (рис. 54). Основной объем камеры сгорания сосредоточен в выемке днища поршня, имеющего конусообразный выступ в центральной части. Периферийная часть днища поршня имеет плоскую форму, вследствие чего при подходе поршня к в. м. т. в такте сжатия между головкой и днищем поршня образуется объем вытеснения. Воздух из этого объема вытесняется в направлении камеры сгорания. При перемещении воздуха создаются вихревые потоки, которые способствуют лучшему смесеобразованию. [c.122]

Схема оптического квантового генератора с вихревым охлаждением активного элемента — излучателя показана на рис. 6.10. Активный элемент I размещен в оправках на оси камеры энергоразделения 2, изготовленной из прозрачного материала — кварцевого стекла. Сжатый газ подается в полость камеры энер-горазделения через тангенциальное сопло в виде интенсивно закрученного потока. На удаленном от соплового ввода конце камеры энергоразделения установлен щелевой диффузор 3. Ось вихревой трубы совмещена с одной из фокальных осей эллиптического отражателя 4. В другой его фокальной плоскости под камерой энергоразделения 2 размешена лампа накачки 5. Эллиптический отражатель 4 имеет зеркальную внутреннюю поверхность. Регулирование интенсивности охлаждения излучателя осуществляется сменой работы вихревой трубы путем изменения щелевого зазора при перемещении подвижной щеки диффузора. Время выхода оптического генератора на установившийся режим определяется теплогенерационными свойствами охлаждаемого активного элемента-излучателя. [c.296]

Шестое представление. Т. Дж. Блэк /269/, изучив известные результаты экспериментов С. И. Клайна, Г. А. Эйнштейна и других, предложил свою теорию турбулентности пристенного слоя. По Т. Дж. Блэку, основная роль случайных турбулентных пульсаций в потоке со сдвигом состоит не в непосредственном и локгшьном переносе осредненного импульса, а в порождении сильной трехмерной неустойчивой с фукту-ры подслоя. Эта неустойчивость в свою очередь вызывает быстрое разрушение структуры потока в подслое, которое повторяется во времени и пространстве на всей поверхности, обтекаемой турбулентным потоком. Это явление Блэк представляет в следующем виде имеется более или менее равномерно расположенная на поверхности система зон, в которых происходит разрушение структуры подслоя. Эта система движется по потоку со скоростью, примерно равной скорости перемещений турбулентных возмущений в слое. В движущейся зоне разрушения структуры энергия передается от основного движения к вращательному и каждая зона разрушения рассматривается как движущийся генератор вихрей. Непрерывная потеря кинетической энергии в этой зоне требует непрерывного локального оттока среды от стенки. В результате каждое разрушение поперек основного потока и образует непрерывные вихревые листки, расположенные под некоторым у1 лом к стенке. [c.26]

Здесь мы рассмотрим особенности работы индукционного датчика профилометра. С внешней стороны его конструктивное оформление аналогично оформлению электродинамических датчиков. Для подвеса иглы применен пружинный параллелограмм, а контакт иглы с поверхностью осуществляется с помощью микрометрического механизма. С точки зрения движения подвижной системы датчик профилометра ПЧ-2 отличается от датчиков приборов Аббота и Киселева. Помимо обычных сил, обусловленных величинами т, и к, имеется сила притяжения постоянного магнита а также значительные силы, проявляющиеся в динамике и обусловленные вихревы.ми токами, возникающими в якоре. Эти силы пропорциональны скорости осевого перемещения иглы. СЗни действуют 3 направлении, противоположном движению якоря. Следовательно, в дифференциальном уравнении движения системы величина К будет иметь значительный удельный вес. Сила не постоянна, она зависит от величины выдвижения иглы, т. е. от величины воздушного зазора У 2 .между хвостовиком и якорем. Это- [c.73]

Тангенциальный (вихревой) ввод. Этот способ (рис. 10, б) используется в основном для повышения термоизоляции плазмы от стабилизирующих стенок канала. Плазмотроны с тангенциальным вводом газа, в отличие от аксиального, имеют несколько больший термический к. п. д., более высокую эффективность преобразования электрической энергии в тепловую и хорошую пространственную стабилизацию разряда. Кроме того, создаются хорошие условия для перемещения ириэлектродных участков дуги по поверхности электродов, что повышает их ресурс работы. [c.25]

Метод вихревого копирования состоит в том, что при наличии поступательного перемещения углеграфитовой заготовки инструменту сообщается возвратно-поступательное движение, при котором все точки на поверхности инструмента перемещаются по круговой траектории Размеры ЭИ при таком их изготовлении отличаются от размеров режущего инструмента, но если при ЭЭО электроду придать такое же орбитальное движение, как и при его изготовлении, то получим поверхность, идентичную формообразующей поверхности режущего инструмента Обработку осуществляют на вихрекопировальных станках модели типа ЭЗ-68 или на других подобных станках. [c.36]

Визуальные наблюдения и кинофотосъемка процесса истечения вра-щаюш ейся жидкости позволили выявить ряд специфических особенностей перемещения потока в емкости. Установлено, что жидкость, поступающая в емкость при своем перемещении к сливному отверстию, приобретает вращательное движение и отжимается к боковой поверхности резервуара. Вблизи стенок емкости наблюдаются восходящие потоки, которые смыкаются на свободной поверхности жидкости. Основная масса жидкости движется вдоль свободной поверхности к сливному отверстию. Более 90% общего расхода жидкости через сливное отверстие формируется за счет отбора с поверхностного слоя. Отсюда следует, что величина расхода жидкости определяется в основном параметрами вихревой воронки. Эта особенность истечения вращающейся жидкости через донное отверстие учитывается параметрами и Квц, входящими в критериальное уравнение (9.83). [c.371]

В переходах газопроводов через водные префады дополнительные напряжения связаны с изменением положения трубы в траншее, различием вертикальных и горизонтальных отметок трубы на обоих берегах, с изгибом, вызванным выпучиванием трубы и с наличием прифузов, ограничивающих перемещение трубы. При движении газа по криволинейной поверхности, изменении положения трубы в траншее и различии отметок трубы на обоих берегах возникают газодинамические силы, вызывающие дополнительные напряжения. При обтекании участков перехода водным потоком за трубой образуется вихревой турбулентный след, частотный диапазон которого зависит от скорости потока и угла атаки. Если в вихревом следе имеются низкочастотные составляющие, то возможно взаимодействие следа и трубы, вибрации трубы на собственных и вынужденных частотах и появление динамических напряжений. Вибрация трубы изменяет условия взаимодействия трубы и грунта, в результате чего может происходить выпучивание трубы, размыв траншеи, сопровождающийся усилением вибрации и дальнейшим ростом продольных напряжений. Имеются сведения о том, что вибрация интенсифицирует и коррозионные процессы. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...