Сечение меридианальное

Если синхронно с образующей (АС) вращать прямую 5Р АС, то последняя опишет поверхность, которая называется направляющим конусом. Это значит, что меридианальные сечения наклонного геликоида и конуса вращения параллельны. Например, плоскость у(у ) пересекает геликоид по образующим положения 4(4 -41) и 10(10 -102), а направляющий конус по образующим [c.168]

Следовательно, меридианальные сечения тора плоскостями у, проходя-щн.ми через ось вращения р, будут круговыми. Мы как бы фиксируем пора- [c.191]

Следовательно, меридианальные сечения тора плоскостями у, проходящими через ось вращения q, будут круговыми. Мы как бы фиксируем образующую окружность в отдельных положениях. Например, круговое сечение тора плоскостью у(У2) изобразится отрезком [3-4] с точкой Кт = У2П(3-4), которая является проекцией центра кругового сечения. Через точку К(К2) проведём нормаль п(П2) к плоскости у(у2) (К е П2 J- У2)- Точка О2 = П2П/2 будет проекцией центра сферы радиуса R, которая и является основным посредником. R = [О2 - 3] = [О2 - 4]. Если равенства отрезков [От - 3] и [О2 - 4] не получается, следует более точно определить положение центра О . [c.214]

Пусть на фиг. 1 АВ изображает меридианальное сечение наружного покрытия г — радиус внутреннего кольца R — радиус внешнего кольца h — разность высот двух колец. [c.178]

Покрытие на самом деле представляет собою общую связанную систему, так как полосы в местах взаимного пересечения склепаны между собою и образуют этим как бы сплошную поверхность, подверженную усилиям нагрузки. В случае расчета таких поверхностей необходимо рассмотреть, что действие нагрузки распадается на 2 слагающих, из коих только одна производит усилие растяжения поверхности по меридианальному сечению, другая же из слагающих идет на образование усилия сжатия и растяжения сплошной поверхности по направлению ей параллельной (или горизонтальных сечений). Рассмотрение этого случая расчета мы пока отлагаем, заметим здесь только, что он, очевидно, приведет к уменьшению разрывающего усилия полосы. [c.178]

Выделим (рис. 365) из рассматриваемого резервуара элемент двумя смежными меридианальными сечениями и двумя сечениями , нормальными к меридиан. Раз- [c.425]

Рассмотрим случай гидростатической нагрузки (рис. 367). Меридианальную кривую отнесем к осям X к у с началом координат в вершине кривой. Сечение проведем на уровне у от точки О. Радиус соответствующего параллельного круга будет х. [c.426]

Случай конечного сечения. Ради определенности мы будем предполагать, что имеем дело с единственным вихревым кольцом, сечение которого в меридианальной плоскости гОх представляет собой простую область В, ограниченную кривой С. [c.193]

Общая задача. На предшествующих страницах мы изучили различные частные случаи вихревых конфигураций. Если для наиболее простых из них мы смогли выяснить, что вихревой объем перемещается, сохраняя свою форму, мы должны были констатировать, что в случае тора поверхность его, являясь поверхностью вращения, имеет меридианальное сечение, которое лишь приближенно сохраняет круговую форму. Мы поставим следующую общую задачу предполагая известной в начальный момент tg конфигурацию неограниченной идеальной жидкости, содержащей одну (или несколько) вихревых областей, определить для момента < > новую конфигурацию жидкости и обстоятельства, сопровождающие перемещение и деформацию вихревых объемов. [c.201]

Запас по меридианальному сечению. [c.330]

Т. е. окружное напряжение равно пределу прочности материала на данном радиусе. Разрушение происходит по меридианальному сечению. [c.330]

Расчет запаса прочности по разрушающим оборотам по меридианальному сечению сведен в табл. 6. [c.335]

Рис. 5.35. Изофоты распределений интенсивности 1м(р, 2 )/1оо(0,0) в меридианальном сечении фокальной области ДОЭ с

Рис. 22.5 Циркуляция жидкости в меридианальном сечении рабочей полости частично наполненной гидромуфты без внутреннего тора при различных скольжениях и ее влияние на внешнюю характеристику гидромуфты в — I - 0 б— - 0,0/0,15 в — - 0,30,35 г — 5 - 0,40,45 д — изменение внешней характеристики гидромуфты при переформировании потока е — область неустойчивых режимов работы гидромуфты

Во избежание неустойчивости работы гидромуфты к решетке лопастей на выходе из турбинного колеса прикрепляется специальный диск, именуемый порогом, который препятствует циркуляции жидкости в меридианальном сечении по полному профилю решетки лопастей. В связи с этим исключается скачок момента, внешняя характеристика гидромуфты при больших скольжениях искажается, [c.466]

По симметрии по граням выделенного элемента будут действовать только нормальные напряжения (Тд, в меридианальном направлении и (Т( в направлении, перпендикулярном к меридиану. Соответствующие усилия, приложенные к граням элемента, будут o dsit и Oids t. Так как тонкая оболочка сопротивляется только растяжению, подобно гибкой нити, то эти усилия будут направлены по касательной к меридиану и к сечению, нормальному к меридиану. [c.425]

Аберрации, обусловленные внеосевыми наклонными лучами. Плоскость, проходящая через ось системы, называется мери-дианальной. Если в ней под достаточно большим углом к оси падает цилиндрический пучок лучей, то после преломления он не останется цилиндрическим. Лучи, лежащие в меридианаль-ной плоскости, преломляются не так, как параллельные им лучи, но лежащие в стороне от меридианальной плоскости. В результате зтого после преломления лучи пучка не параллельны друг другу. Поэтому сечение пучка лучей изменяется с расстоянием от линзы после преломления. На некотором расстоянии от линзы сечение является отрезком линии, направленным перпендикулярно меридианальной плоскости (рис. 80), затем эта линия [c.136]

Запас по цилиндрическому сечению. Кроме разрыва по меридианальному сечению возможно разрушение по цилиндрической поверхности и частично в меридиакаль-ной плоскости. Такому разрушению способствуют отверстия в полотне диска или местное утонение. [c.331]

По формуле (169) определяют эквивалентные запасы прочности по разрушающим оборотам при разрушении по меридианальному (Чв1экв) и по цилиндрическому ( в29кв) сечениям. Обычно для дисков с центральным отверстием определяющим является запас по разрушающим оборотам Авх. для дисков с тонкой подсбодной частью — запас Йв2- [c.333]

I (Ptz) /1ид) в меридианальном сечении фокальной области плоской линзы с большим числом Френеля F = щЦМ) для 2-х и 4-х уровней квантования М. Изофоты дополняют результаты работ [55, 56], в которых построены лишь графики распределений интенсивности, oBnajuaroup-ie с рис. 5.4 и рис. 5.5. Анализ рисунков 5.4-5.6 подтверждает вывод работы [59] о том, что форма волнового фронта, формируемого в полезном +1 порядке дифракции квантованной линзы, фактически не зависит от числа уровней квантования. [c.323]

Винт, преимущественно архимедов винт, дает в сечении по оси (меридианальное сечение), как и болт с винтовой нарезкой, пря-мобочный профиль, а в поперечном сечении — архимедову спираль, тогда как при эвольвентном винте или при цилиндрическом колесе с косыми зубьями (фиг. 400) линия касания с поверхностью зуба, т. е. (фиг. 400) линия ОЕ или О Ео, должна работать как прямое ребро инструмента. В поперечном сечении получаются эвольвенты % [c.576]

Крепление цилиндрических баков емкостью 2000 л с горизонтально расположенной осью может быть конструктивно выполнено, как показано на фиг. 95. Бак охватывается четырьмя поперечными и одним меридианальным поясом, склепанными между собой. Материалом для поясов служат дуралюминовые ленты толщиной 0,8—1,0 мм и шириной 80—100 мм. Поперечные пояса устанавливаются в местах сопряжения диафрагм бака с обичайкой. Присоединение бака к конструктивным элементам коридора производится при помощи стальной проволоки диаметром 4,5 мм. Для этой цели треугольные элементы из листового материала приклепаны к меридианальному поясу по два с каждой стороны бака. Вершины этих элементов имеют накладки с отверстиями, через которые можно продеть трубчатые траверзы. На концы последних надеваются наконечники с ушками, к которым и присоединяют проволоку. Силовая схема подвески статически определима и геометрически неизменяема при вертикальных нагрузках. Для предупреждения горизонтальных перемещений подвески под действием боковых инерционных сил (полет по кругу) в подвесную систему введены четыре добавочных троса, обеспечивающих геометрическую неизменяемость подвески. Расчет подвесной системы и выбор сечений элементов производится обычными методами статики сооружений. [c.90]

Однако, монотонный вид внешних характеристик гидрому( ы при различных степенях ее наполнения, показанный на рис. 22.4, сохраняется лишь при наличии тора, т.к. только в этом случае движение потока предопределено решеткой лопастей. В гидромуфтах без тора поток ра чей жидкости, частично заполняющий ее рабочую полость, в меридианальном сечении не стабилен. При нулевом скольжении оба лопастных колеса врапщются как единое целое и жидкость под действием центробежных сил отжимается к периферии, находясь в статическом равновесии, как показано на рис. 22.5а. С появлением момента сопротивления на выходном валу начинается скольжение и, т.к. скорость насосного колеса больше, из него жидкость частично вытесняется в турбинное и начинается циркуляционное ее движение (см. рис. 22.5б,в). В насосном колесе жидкость движется от центра к периферии, а в турбинном — в обратном направлении. При таком движении радиус к]н значительно превосходит величину наименьшего радиуса рабочей полости гидромуфты, что сказывается на уменьшении момента, передаваемого муфтой. С дальнейшим ростом нагрузки, когда скольжение достигает некоторой критической величины, происходит переформирование потока в меридианальном сечении и жидкость начинает двигаться вдоль стенок дисков лопастных колес по полному профилю, как изображено на рис. 22.5г. В этом случае радиус К]н резко уменьшается и скачкообразно увеличивается расход, с чем связан скачок момента, т.е. переход на другую внешнюю характеристику. Внешняя характеристика гидромуфты, соответствующая описанному режиму работы, представлена на рис. 22.5д сплошной линией с участками / и II. [c.464]

Работа гидромуфты в режиме перехода с одной ветви внешней характеристики на другую является неустойчивой, что выражается автоколебаниями скорости турбинного колеса. Иллюстрация неустойчивого режима работы гидромуфты представлена на рис. 22.5д, где приведена соответствующая нагрузочная характеристика Мм = М(О. В процессе разгона турбинного колеса при пуске машины эта характеристика пересекается с ветвью I на ее п должении в точке У, когда поток жидкости в меридианальном сечении рабочей полости гидромуфты из циркулирующего по полному профилю переформировался в циркулирующий в периферийной области решетки лопастей, и в точке а произошел переход в точку а ветви II характеристики. Но в этом случае момент сил сопротивления оказы- [c.465]

Прочность торовых оболочек и отводов оценивается максимальным давлением Ркр, которое оболочка (отвод) выдерживает до разрушения. При выводе формул используются обычные предположения материал оболочки изотропен, однороден, на стадии пластического течения несжимаем. Кроме того, К Во, где Во - диаметр меридианального сечения В до нагружения рассматриваются тонкостенные оболочки, вследствие чего напряжениями стз в радиальном направлении пренебрегают между меридианальным и широтным главными напряжениями и стз существует отношение [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...