Погрешность измерения полная

Погрешность измерения относительная Погрешность измерения полная [c.103]

При косвенном измерении величины у, когда имеет место функциональная зависимость вида (1.1), погрешность измерения искомой величины можно определить из выражения для полного дифференциала [c.9]

Этот способ определения погрешностей косвенных измерений дает заведомо завышенные значения Ду и 6у, так как предположение о том, что все погрешности Дл ,-, входящие в (1.8) и (1.9), максимальны и одновременно одного знака, маловероятно. Кроме того, подсчитанная по формулам (1.6), (1.9) относительная максимальная погрешность измерений не является полной, так как при проведении измерений мы не учли так называемую ошибку отнесения. [c.10]

Таким образом, среднее квадратическое отклонение оценки среднего арифметического ъУ п раз меньше среднего квадратического отклонения результатов отдельных измерений. Однако для получения полного представления о надежности оценки погрешностей измерений должен быть указан доверительный интервал, в котором с заданной вероятностью находится значение измеряемой величины. [c.12]

Полная погрешность измерения температуры, естественно, равняется сумме двух указанных выше погрешностей. [c.81]

Полная максимальная погрешность измерения величины W определится как сумма [c.169]

Типичные значения относительной погрешности реконструкции Л КО в (д), относительной погрешности измерения проекций б (р), числа фотонов, регистрируемых в каждом отсчете Я (0), и суммарного числа фотонов, регистрируемы за полное сканирование сечения Xj [c.411]

Одного этого обстоятельства достаточно для того, чтобы в измерение к качестве погрешности вошла полная величина эллипса проверяемого отверстия. В первой схеме (фиг., 53, а) эллипс отверстия не вносит ни малейшей погрешности измерения. [c.225]

Известен поглотитель, построенный на эффекте частичного проникновения излучения в менее плотную оптическую среду при полном внутреннем отражении. Коэффициент отражения такого устройства может меняться в широких пределах, ослабитель селективен, и погрешность измерения зависит от поляризации падающего излучения. [c.92]

Во многих практически важных случаях нрн исследовании динамики ИУ полная система дифференциальных уравнений преобразователя допускает линеаризацию. Очевидно, что это исключает из рассмотрения статические погрешности измерений, но зато позволяет исследовать в чистом виде динамические погрешности. [c.104]

При полном соблюдении правил изготовления и монтажа сужающих устройств вероятная погрешность измерения расхода определяется по формуле [c.66]

Рис. 2.26. Зависимость показаний трубки Пито от начального перегрева ЛГо, отношения давлений на сопле е и конечной степени сухости (а) и влияние конструкции зонда полного давления на погрешность измерения при е = 0,6 (6)

Исследования некоторых типов зондов полного давления в сверхзвуковом потоке показали, что погрешность измерений в этой области может быть значительной. Как известно, в однофазной жидкости перед носиком зонда при сверхзвуковых скоростях возникает криволинейный скачок. Для определения истинного значения давления торможения необходимо вводить соответствующую поправку на изменение давления в прямом скачке. В сверхзвуковом потоке влажного пара перед зондом также возникает отошедший скачок, интенсивность и структура которого существенно зависят от дисперсности,, влажности и числа Маха. В соответствии с этим поправка, учитывающая влияние скачка, зависит от начальных параметров, числа М, параметров потока перед скачком, дисперсности жидкой фазы и скольжения капель. Зонды со сплюснутыми приемниками могут быть использованы и при М>1. [c.61]

Примечания 1. Погрешности измерения dj методом трех проволочек, указанные в таблице, не учитывают в полной мере возможных дефектов образующих профиля. 2. Измерение шага резьбовых калибров на инструментальном микроскопе следует производить лишь при отсутствии универсального микроскопа. 3. Пределы измерений на инструментальном микроскопе указаны для малой модели (ММИ). Для микроскопа большой модели (БМИ) пределы измерений составляют 150 мм при измерении шага, 80 мм при измерении половины угла профиля. [c.517]

После выбора предельной погрешности измерения измерительное средство из наиболее распространенных выбирают по табл. 20 при контроле наружных размеров и по табл. 21 при контроле внутренних размеров (более полные таблицы см. в работе [. )]). В табл. 20, 21 для ряда измерительных средств приведены варианты их использования с учетом разрядов и классов применяемых концевых мер длины и допустимых отклонений от нормальной температуры измерения, а для контроля внутренних размеров погрешность измерения дана также с учетом шероховатости поверхности, так как она влияет на установку измерительных наконечников. При более высоких классах чистоты, чем указанные в табл. 20 и 21, погрешность будет меньше. Приведенные в этих таблицах значения предельных погрешностей не относятся к измерению отклонений формы. Погрешность показаний собственно прибора и его измерительное усилие регламентируется соответствующими стандартами и даны в паспорте прибора. [c.528]

В механических цехах наиболее сложным является вопрос измерения и контроля больших посадочных размеров и особенно наружных диаметров. Под большими принято понимать размеры свыше 500 мм. Для контроля диаметров до 500 мм обычно применяют измерительный инструмент, предельные погрешности измерения которого не превышают 25% поля допуска проверяемого размера. Для контроля цилиндрических отверстий до диаметра 100 мм применяют предельные полные калибры-пробки, до размера 250 мм — плоские и неполные калибры, а также микрометрические и специальные нутромеры. Для контроля цилиндрических валов применяют предельные калибры-скобы и микрометры. [c.425]

К сожалению, приходится констатировать, что методика расчета погрешностей измерений на промышленных котлоагрегатах мало освещена в специальной технической литературе. Наиболее полно этот вопрос освещен в работах fl-6] и [1-7]. [c.28]

При экспериментальном учете поправок AOq, Atq, SXq их относительная величина в формулах (4-60), (4-61) становится несущественной, так как слабо влияет на общую погрешность измерений. Важно лишь, чтобы при реализации метода были выполнены условия, обеспечивающие их стабильность, т. е. однозначную зависимость от температуры, и по возможности полное отсутствие зависимости от давления. [c.124]

Исследования некоторых типов зондов полного давления в сверхзвуковом потоке показали, что вероятная погрешность измерений в этой области может быть весьма существенной. Как известно, в однофазной жидкости перед носиком зонда при сверхзвуковых скоростях возникает отошедший криволинейный скачок. Для определения истинного значения давления торможения необходимо вводить соответствующую поправку на изменение давления в прямом скачке. В сверхзвуковом потоке влажного пара перед зондом также возникает отошедший скачок, интенсивность и структура которого существенно зависят от начального перегрева или влажности и от числа Маха набегающего потока (см. гл. 7). В со [c.409]

Существенное влияние геометрических и режимных параметров на погрешность измерения давления полного торможения, иллюстрируемое рис. 4-1, выдвигает необходимость создания иных методов измерения. В этой связи несомненный интерес представляет применение аэродинамических весов для исследований характеристик двухфазных потоков. Ниже приводится описание трехкомпонентных тензометрических весов, [c.78]

По стандартным (нормализованным) сужающим устройствам достоверно известны зависимости между расходом и перепадом давлений для всех сред, а также возможные погрешности измерения. По нестандартным устройствам полной достоверности (особенно по погрешностям) часто не существует, и во многих случаях необходима индивидуальная. градуировка устройства. [c.229]

Основной источник погрешности измерения действительной температуры тела пирометрами излучения — большая погрешность в оценке коэффициента излучения и его изменение в процессе измерения (данная погрешность классифицируется как методическая). Эта погрешность наибольшая у пирометров полного излучения и наименьшая у пирометров спектрального отношения. В [18] приведены формулы для оценки значений этих погрешностей. Поскольку оперативное измерение коэффициента излучения практически невозможно, часто при использовании пирометров искусственно создаются условия, приближающиеся к условиям измерения температуры абсолютно черного тела. [c.340]

Полное давление рд (давление торможения) измеряется с помощью передвижных зондов с приемным отверстием, расположенным навстречу потоку. Обычно используют продольно обтекаемые трубки (трубки Пито) круглого или эллиптического поперечного сечения (рис. 6.7). Систематические погрешности, возникающие при измерении полного давления трубками Пито, обусловлены в основном влиянием вязкости, поперечного градиента скорости, близостью стенки, конечностью геометрических размеров зонда, углом атаки и степенью турбулентности набегающего потока. [c.382]

С целью уменьшить эффект загромождения потока элементами конструкции зонда приемное отверстие трубки Пито выносят вверх по течению по отношению к корпусу зонда. Систематические погрешности, обусловленные конечными размерами трубки и ее близостью к стенке, могут быть оценены согласно рекомендациям [38]. При углах атаки набегающего потока, меньших 5°, показания трубок Пито не зависят от формы приемного отверстия. При возрастании dID трубка Пито становится менее чувствительной к углу атаки. При очень тонкой стенке трубки изменение угла атаки в пределах + 16° не оказывает влияния на результаты измерения полного давления. Влияние степени турбулентности потока на результаты измерения скорости с помощью трубок Пито рассмотрено в [50]. [c.383]

Решение поставленной комбинаторной задачи весьма существенно зависит от некоторых свойств частиц, составляющих систему. Прежде всего относительно частиц, входящих в систему (электроны, фотоны, атомы, ионы и т. д.), могут быть априорно выдвинуты две различные гипотезы 1) частицы одного сорта совершенно тождественны друг другу 2) эти частицы слегка отличаются по таким параметрам, как масса, заряд и т. д. (мы имеем в виду только постоянные параметры, а не переменные, такие как скорость, энергия и т. д.), подобно тому, как отличаются друг от друга одинаковые детали, полученные с конвейера. Легко понять, что окончательный выбор между этими двумя гипотезами путем измерения соответствующих параметров невозможен ввиду существования неизбежных погрешностей измерения и большого числа частиц. Мы увидим, однако, что теоретические аргументы позволяют решить этот вопрос однозначно в пользу гипотезы о полной тождественности частиц одного сорта. [c.173]

В основу системы нормирования MX заложен принцип адекватности оценки погрешности измерений и ее действительного значения при условии, что реально найденная оценка является оценкой сверху . Последнее условие объясняется тем, что оценка снизу всегда опаснее, так как приводит к большему ущербу от недостоверности измерительной информации. Такой подход вполне объясним, принимая во внимание, что точное нормирование MX невозможно из-за множества неучитываемых (вследствие их незнания и отсутствия инструмента их выявления) влияющих факторов. Поэтому нормирование в известной степени является волевым актом при достижении компромисса между желанием полного описания характеристик измерения и возможностью это осуществить в реальных условиях при известных экспериментально-теоретических ограничениях и требованиях простоты и наглядности инженерных ме- [c.151]

В отличие от полных ДХ по частным ДХ нельзя вычислить динамическую составляющую погрешности измерений. Используя их, можно лишь ориентировочно соотнести динамические свойства СИ с условиями измерений. Вместе с тем в некоторых случаях нормирование частных ДХ предпочтительнее. Например, для стрелочных СИ, предназначенных для измерения постоянных или медленно меняющихся величин, указания времени реакции достаточно для того, чтобы оператору оценить время считывания показаний. Это же относится и к ЦСИ, для которых необходимо знать, через какое время после подачи сигнала можно считывать показание, а также к ЦСИ, у которых все переходные процессы и [c.163]

Качество питания (стабильность напряжения, частоты и пр.) может существенно сказываться на погрешности измерения. Например, дрейф напряжения питания приводит к неравномерности скорости протяжки лент осциллографов, магнитографов, сужению частотных возможностей или полный отказ импульсных счетчиков циклов. Тензометрические схемы без стабилизации питания чувствительны к изменению питания измерительного моста в таком варианте в процессе измерений необходимо регистрировать напряжение питания на один из шлейфов осциллографа. [c.98]

Погрешности измерения температуры тел в печи даны на рис. 9.6, где показания пиро.метров, измеряющих температуру тела в печи по видимому и полному излучению, приведены в виде функции температуры стенок печи при постоянной действительной температуре тела, равной 1500 К. Показания пирометра спектрального отношения приведены для случая серого тела (Я] = 0,45, Яг = [c.333]

Измерение отношений методом вращающихся секторных дисков подробно описано Куинном и Фордом [71]. Сами диски сделаны с отверстиями вблизи периферии, образованными радиальными парами ножевых кромок. Ось вращения дисков расположена параллельно пучку излучения, который проходит через отверстия и может прерываться. Средняя яркость источника, наблюдаемая через отверстия вращающегося секторного диска, выражается в соответствии с законом Тальбота произведением яркости источника на коэффициент пропускания диска, т. е. на долю времени, в течение которого излучение может проходить через отверстия. Эта доля равна отношению полного угла, занимаемого центрами всех отверстий, к 2я. Тщательно сделанный диск, имеющий, например, коэффициент пропускания 1,25 /о. позволяет получить погрешность измерения коэффициента пропускания до 0,01 %. Коэффициент пропускания может быть измерен либо механически — прямым измерением положения кромок ножей, либо хронометрированием светового пучка, проходящего через отверстие, когда диск вращается in situ. Для того чтобы выполнялся закон Тальбота и была полностью реализована указанная возможная точность в измерении отношения, жалюзийный фотоумножитель (например, EMI 9558) нуждается в низком уровне освещения катода. Средний анодный ток не должен превышать примерно 0,1 мкА, а потенциалы динодов должны быть стабильными. [c.373]

Погрешности измерений, приведенные в табл. 36.4, представляют собой в большинстве случаев средние квадратические отклонения. Если приводятся результаты обработки различных экспериментальных данных и погрешности измерений распределены при этом не по нормальному закону, то истинная погрешность находится умножением вычисленной погрешности на множитель S, приводимый в табл. 36.4. В таблице Сп — зарядовая четность нейтральной частицы Г — полная ширина распада в энергетических единицах р — наибольшее из возможных значений импуАса одной из частиц — продукта распада в системе покоя распадающейся частицы с — скорость света h — адрон — право- или левополяризованный фотон. Символ а (а+—<-СС) означа- [c.973]

Рпс. 3.5.4. Зависимости от скорости соударения (ударник — железная пластина толщиной 3 мм, 0 90 мм и 130 мм) расчетной глубины б зоны полного фазового перехода (кривые i и 2) в мишени из армко-железа, экснеримен-тальной глубины бя зоны постоянного упрочнения (прямоугольники) и лаг-ранжевой глубины 6hl последней зоны (крестики). Размеры прямоугольников и крестиков соответствуют возможной погрешности измерений. Кружочком отмечен результат эксперимента с меньшим диаметром мишени (90 мм), когда при скорости удара Vq — 2,8 км/с проявляется влияние боковой раз-гру.зки па процесс фазового перехода а->-е в центре образца (см. рис. 3.5.5). Линия 1 соответствует расчету с кинетикой фазового перехода сс 8 в виде (3,1.19) с коэффициентами (3.5,1) и значением предела текучести по закону линейного упрочнения (1.10.21) с параметрами т о = 0,36 ГПа, М = 0,014, а штриховая линия 2 — расчету с линейной кинетикой (1.10.28) с = 6,5 с/м" и фиксированным значением сдвигового предела текучести т = 0,36 ГПа [c.287]

Ламповый тераомметр ЕК6-7, серийно выпускаемый промышленностью, более полно удовлетворяет предъявляемым требованиям по сравнению с другими типами электрометров. Напряжение, подаваемое на образец, может составлять 1, 10, 100 и 1000 В. Прибор ЕК6-7 обеспечивает возможность измерения сопротивлений образцов Rx в пределах 10 —10 Ом. Измеряемое значение сопротивления можно отсчитать по одной из шкал 10—100 ГОм 1—10— 100—10 —10 —10 ТОм (10 Ом). Погрешность измерения (от верхнего предела соответствующей шкалы) не превосходит 4% в диапазоне Rx < 10 Ом, 6% при R < 10 Ом и 10% при R, 10 Ом. Значение погрешности зависит от напряжения пи- [c.46]

Таким образом, полная систематическая погрешность прямого измерения должна включать приборную погрешность и несколько составляющих, связанных с несовершенством методики измерения. Полная систематическая погрешность Ахгист рассчитывается по формуле [34] [c.177]

При выборе измерительных устройств следует учитывать также длительность периода успокоения стрелки (указателя шкалы), которая, существенно колеблясь для разных измерителей, может резко ограничивать производительность контрольного приспособления и служить источником серьезных погрешностей измерения (в случае, если контролер не выждет полного успокоения стрелки). Так, по данным д-ра техн. наук проф. И. Е. Городецкого длительность периода успокоения составляет для микромера пружинного 4 сек. пневматического прибора с водяным манометро.м 3 сек. пневматического прибора с поплавковым указателем, микромера индуктивного, миниметра 1 сек. прибора Микрозис 0,25 сек. в индикаторах часового типа период успокоения вообще отсутствует. [c.220]

Для определенного круга статистически управляемых процессов в литературе и нормативных материалах приводятся методы регулирования, основанные на следующих положениях 1) обрабатываемый параметр изделия характеризуется единичным размером, т. 6. отклонения формы деталей машин здесь не учитываются 2) текущие размеры обрабатываемых изделий представляют случайные взаимонезависимые величины, распределенные по нормальному закону или закону Релея 3) погрешности измерений размеров изделий, входящих в выборки, не учитываются. Рассмотренные положения не в полной мере учитывают специфику машиностроительных автоматических производств, что сужает область применения действующих нормативных материалов. [c.23]

Критерий точности измерений. Числовое значение критерия ничтожных погрешностей устанавливалось исходя из предположения, что погрешности нормируются одной — двумя значащими цифрами, законы распределения их составляющих нормальны, а допускаемая пренебрежимо малая разность между практически равными суммарными погрешностями с учетом и без учета отдельной составляющей ограничивалась 5. .. 10% от полной суммарной погрешности. Числовые значения предела коэффициента точности измерений Л ет = Оизм/Аизд (где а з — среднее квартическое отклонение погрешности измерения Аизд — допуск размера изделия) выбраны из расчета, что процент неправильно принятых в годные бракованных изделий должен быть достаточно мал (не более 5%), а процент ложного брака, возникающего из-за погрешностей измерений, не более 8. . . 10%. Ясно, что принятые критерии не являются достаточно обоснованными. Установление обоснованных критериев является сложной задачей, так как у разных авторов по этим вопросам имеются различные рекомендации. [c.26]

Хотя полное восстановление распределения интенсивности света но данным о распределении фотоотсчётов проблематично иа-аа неизбежных погрешностей измерения Р (7), взаимосвязь (4) пригодна для проверки разл. статистич. гипотез о Р 1), [c.662]

Для проверки погрешности измерения остаточных напряжений методом механической обработки столбиков были замерены остаточные напряжения в образце из стали 20ГСЛ, который был отожжен при температуре 880° С, что, по-видимому, должно привести практически к полному снятию остаточных напряжений. [c.25]

При полной адэкватности математической модели и объекта и отсутствии помех процесс управления мог бы быть на этом закончен. В действительности это вряд ли возможно, так как существование нелинейных искажений в вибросистеме, погрешностей измерений и шумов приборов всегда приводит к существенным различиям спектральных характеристик выхода, измеренных после генерирования сигналов по нулевому приближению, от заданных. Для более точной настройки на требуемый режим следует воспользоваться итерационными процедурами, сходящимися к заданным значениям оценок спектральных плотностей при наличии случайных возмущений и нелинейных искажений. Такими свойствами обладают процедуры стохастической аппроксимации [15]. Оценки собственных и взаимных спектров можно представить [c.469]

Полный учет влияния перечисленных факторов требует совместного решения двух задач анализа температурного поля в исследуемом теле при отсутствии ИПТ и изучения распределения температур 3 системе объект и находящийся в нем ИПТ . Провести этот анализ В форме, удобной для последующего инженерного расчета, удается лишь в ограниченных случаях при ряде допущений относительно выбора тепловых моделей тела и ИПТ. Поэтому для уменьишния методи- ческой погрешности измерения желательно соблюдать следующие требования 1) объем и размеры ИПТ выбирать минимальными 2) теплофизические свойства ИПТ по возможности приближать к теплофизи-чески.ч свойствам исследуемого тела 3) ИПТ располагать в изотер.ми-ческой области, что особенно важно при исследовании поля те.мператур в непосредственной близости от границ тела. [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...