Сварка Режимы сварки — Расчет

При этом Yn 1- 7 = 1, а у,, = 1 — у о. Величины и F , Y и Yo непосредственно зависят от метода и режима сварки, формы подготовки кромок и определяются расчетом по эмпирическим формулам или графикам. [c.85]

Последовательность расчета режима сварки швов стыковых соединений со скосом кромок аналогична предыдущему. [c.194]

Рассмотрим, какая информация необходима для проведения количественного анализа разрушения элемента конструкции в целом. Схема такого расчетного анализа представлена на рис. В.1. Очевидно, что базой любого расчета на прочность является напряженно-деформированное состояние (НДС) конструкции. Как следует из схемы, для расчета НДС необходимо знание особенностей технологии изготовления конструкции, например режимов сварки и термообработки, условий нагружения, а также стандартных и специальных механических свойств используемых материалов. [c.4]

В последнее время предложены методы приближенного расчета параметров режима сварки статическим давлением, которые подтверждаются опытом. Длительность процесса образования физического контакта, заключающегося в смятии микронеровностей, рассчитывают по скорости ползучести. Длительность второй стадии — химического взаимодействия — оценивают по уравнению Больцмана как длительность периода активации. [c.14]

Сварочные деформации и перемещения по аналогии с напряжениями могут быть временными и остаточными. В зависимости от вызываемых искажений формы и размеров конструкции различают следующие виды перемещений укорочение, изгиб, потеря устойчивости, скручивание и др. Эти (как правило, сложные) перемещения конструкции можно представить в виде суммарного проявления отдельных элементарных видов деформаций в зоне сварных соединений. Поэтому основная задача — умение правильно определить элементарные виды деформаций в зависимости от режимов сварки, жесткости свариваемых элементов и других параметров, которые используются для расчета перемещений конструкции [17]. [c.410]

РАСЧЕТ РЕЖИМОВ СВАРКИ ПЛАВЛЕНИЕМ [c.27]

В настоящем разделе не приводится расчет режимов сварки с использованием высококонцентрированных источников плавления (электронного и лазерного луча, а также плазменной д> ги). Основное внимание здесь сосредоточено на ручной дуговой сварке (РДС). сварке под (1)люсом, в среде защитных газов и электрошлаковой сварке сталей. [c.27]

В зависимости от формы, размеров изделия и длительности распространения теплоты рекомендуется при расчете режимов сварки выбирать одну из следующих расчетных схем, позволяющих приближенно [c.27]

Расчет и выбор параметров режимов сварки в среде СО2 и в смеси газов [c.41]

Аргон и гелий в качестве защитных газов в чистом виде находят ограниченное применение — только при сварке конструкций ответственного назначения. При расчете режимов сварки с использованием приведенного алгоритма след ет руководствоваться следующими соображениями. Марку проволоки выбирают близкой по химсоставу к свариваемому металлу. Напряжение дуги в аргоне на 2—3 В ниже по срав- [c.50]

В остальном, с учетом указанных особенностей, расчет режимов при сварке под флюсом аналогичен расчету режимов сварки в среде защитных газов (пункты 1 — 14). [c.55]

Для улучшения практики проектирования сварных конструкций необходимо в дальнейшем разработать основные положения метода конструктивно-технологического проектирования сварных конструкций и технологических процессов их изготовления [56]. В этих положениях должны быть отражены разработанные методы расчета прочности, учитывающие изменение свойств, напряженного состояния и формы сварных элементов, вносимые процессом сварки методы технологических расчетов режимов сварки, выбора последовательности сварки и сварочных операций и обоснования применения той или иной оснастки. Эти положения должны учитываться при разработке технических условий, правил и норм проектирования и изготовления сварных конструкций. [c.71]

На защиту выносятся результаты исследования коррозионного и кор-розионно-усталостного поведения сталей типа 18-10 и их сварных соединений, совершенствование на этой основе методов расчета долговечности изделий с ГМО и повышение их ресурса путем рационального выбора режимов сварки и методов ингибиторной защиты от питтинговой коррозии и коррозионно-усталостного разрушения при действии блуждающих токов. [c.5]

Режимы сварки на постоянном токе обратной полярности (или по возможности на переменном токе) при многослойном способе получения шва составляют из расчета 25...30 А на 1 мм диаметра электрода (при последовательном наплавлении валиков) и на более форсированных режимах из расчета примерно 40...50 А на каждый 1 мм диаметра стержня электрода при ванном способе получения шва. [c.355]

При этом -ь = 1, а у = 1 - Уц. Величины F p и F , у и у непосредственно зависят от метода и режима сварки, формы подготовки кромок и определяются экспериментально или расчетом по эмпирическим формулам либо графикам. [c.23]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливающихся сталей необходимо рассчитать параметры режима по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы, действительную скорость охлаждения металла зоны термического влияния (в зависимости от условий проведения сварки) и результаты расчета сравнить с данными о допустимых скоростях охлаждения для данной стали. Если действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния при сварке на принятом режиме окажется выше верхнего предела допустимых скоростей (см. табл. 7.1), то необходимо рассчитать температуру предварительного подогрева или применить некоторые технологические приемы заполнения разделки кромок (двухдуговая сварка раздвинутыми дугами, каскадом, горкой и др.). [c.288]

Жаропрочные низколегированные стали характеризуются повышенной чувствительностью к закалке. Поэтому в околошовной зоне возможно появление метастабильной хрупкой структуры мартенсита и холодных трещин. Чтобы создать в свариваемом металле условия, при которых околошовная зона охлаждалась бы со скоростью, не превышающей допустимую скорость охлаждения, применяют предварительный подогрев изделия. Температура подогрева вместе с режимом сварки может быть определена соответствующим расчетом. [c.366]

В результате сварки в околошовной зоне ухудшаются механические характеристики основного материала, возникают остаточные сварочные напряжения. Проявление перечисленных факторов может быть уменьшено, но не исчезает полностью даже после термической обработки. В расчетах конструкций снижение прочности сварного шва учитывается коэффициентом сварного шва ф, который равен отношению предела прочности сварного шва к пределу прочности материала детали ф = (сГв)св.шв/сГв- Значения ф определяют на стандартных образцах, вырезанных из специальных контрольных деталей со сварным швом, выполненным по режимам сварки основной детали. В некоторых случаях образцы вырезают из основной детали. [c.362]

Предельные состояния, виды и критерии разрушения. Традиционные инженерные расчеты на прочность деталей машин и элементов конструкций при однократном нагружении основаны, с одной стороны, на номинальных напряжениях, определяемых по формулам сопротивления материалов, теории упругости и пластичности, теории пластин и оболочек и, с другой стороны, на характеристиках прочности материалов при однократном нагружении,, определяемых при стандартизированных или унифицированных испытаниях лабораторных образцов из применяемых конструкционных материалов [16]. В зависимости от большого числа конструктивных (вид нагружения, размеры и форма сечений, наличие концентрации напряжений), технологических (.механические свойства применяемых материалов, вид и режимы сварки, термообработки, упрочнения) и эксплуатационных (скорость нагружения, уровень нагрузок, температура, среда) факторов при однократном нагружении возможно возникновение трех основных видов разрушения — хрупкого, квазихрупкого и вязкого 16]. Каждый из этих видов разрушения существенно отличается по уровню номинальных и местных разрушающих напряжений и деформаций, скоростям развития трещин и времени живучести деталей с трещинами, внешнему виду поверхностей разрушения. Применительно к этим видам разрушения выбирают те или иные критерии разрушения из трех основных групп — силовых, деформационных и энергетических. [c.9]

Все эти особенности по возможности учтены в справочнике. Кроме материалов чисто справочного характера (технические характеристики и конструктивные особенности лифтовых установок, сортамент металлопроката, характеристики монтажных механизмов и приспособлений) приведены современные методы монтажа лифтов, а также формулы для поверочных расчетов несущей способности балок, стоек, что необходимо при устройстве подмостей и других временных несущих конструкций, Даны способы установки и крепления монтажных лебедок, справочные таблицы для подбора режимов сварки в зависимости от толщины свариваемого металла, диаметра электрода и пространственного расположения сварного шва. [c.3]

В справочном пособии систематизированы сведения по нормированию материалов, применяемых при сварке, пайке и резке металлов, а также по определению удельных норм расхода сварочных материалов и электроэнергии на основе анализа литературных источников, ГОСТов, отраслевых методических и нормативных материалов. Для ориентировочных расчетов указана стоимость сварочных материалов, наиболее распространенных на производстве. Пособие содержит практический материал по выбору режимов сварки и резки. [c.2]

Оптимальные значения в, ь св задаются режимом сварки для данного технологического процесса и уточняются при отработке технологии сварки. Для расчета величина г ,, может быть взята из нормативов времени на сварку в среде защитных газов. [c.28]

Режимы сварки. Отсутствие общепринятой теории й методов расчета, а также невозможность экспериментальной разработки режимов вследствие неустойчивости импульсов сварочного тока и усилий сжатия электродов затрудняли до последнего времени определение оптимальных значений основных параметров процесса электроконтактной сварки силы тока, давления и времени. [c.174]

Качество защиты флюсом жидкого металла от воздуха зависит от толщины и ширины слоя насыпанного флюса и от величины и структуры зерен флюса. При обычных режимах сварки толщина слоя флюса должна быть не менее 40 мм. Флюс должен насыпаться на свариваемые кромки с таким расчетом, чтобы ширина слоя была на 30—40 мм шире шва. Если слон флюса недостаточен, то в зону сварки подсасывается воздух, в жидкий металл попадает азот и пластические свойства металла шва снижаются. При крупных зернах снижаются защитные свойства флюса. Стекловидный флюс лучше защищает зону сварки от воздуха, чем пемзовидный. [c.99]

Основным методом определения технически обоснованных норм является аналитически-расчетный. Он предусматривает при наблюдении выявить фактическую структуру операции и установить анализом возможность ее рационализации. Одним из методов наблюдения является фотография рабочего дня, которая включает запись и анализ всех без исключения затрат рабочего времени на протяжении рабочей смены или части ее. Фотография рабочей смены не может выявить резервов роста производительности труда, связанных с повышением режима сварки, рационализацией структуры операции и последовательности выполнения ее отдельных элементов. Для вскрытия этих резервов применяют хронометраж (по секундомеру — хронометру отмечают время, затрачиваемое на определенную операцию). Для установления правильной нормы хронометрируют большое число опытов, из них выводят среднюю цифру времени, которую берут за основу при расчете нормы. [c.194]

Иногда вес расплавившейся части флюса принимают ориентировочно равным весу израсходованной при сварке электродной проволоки [41 ]. Такой метод также нельзя признать удовлетворительным ввиду необоснованности исходного положения и поэтому возможны существенные погрешности в расчете. Для доказательства этого укажем, что по данным опытов даже при ограниченном выборе режимов сварки отношение веса расплавленного флюса к весу израсходованной проволоки колеблется в пределах 0,5—1,5. [c.41]

Подробные данные о методах расчета режимов сварки приводятся в работах [7, 8]. [c.41]

Основным параметром термического цикла околошовной зоны, по которому рассчитывают режимы сварки сплавов, в частности сталей перлитного класса, является скорость охлаждения Wo. Расчет Шо при сварке плавлением ведут для точек на оси шва, где она примерно на 10% выше, чем для околошовной зоны. Благодаря этому, определяя погонную энергию источника тепла по заданной скорости охлаждения, предупреждают чрезмерные закалочные явления. В зависимости от химического состава, назначения, условий производства и эксплуатации закаливающихся перлитных сталей оптимальную технологию и режимы их сварки устанавливают по скорости охлаждения или по некоторому диапазону ее значений, в котором можно прежде всего обеспечить требуемую структуру и свойства металла в околошовной зоне, не опасаясь образования холодных трещин. [c.80]

Таким образом, расчеты по обоим методам приводят к определению величины погонной энергии, являющейся обобщенным параметром режима сварки (наплавки) [c.92]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

Таким образом, возможности расчетов по пунктам а—д различны и применение их обусловлено наличием уже существующих приблиагеппых расчетных формул и умением правильно построить необходимое экспериментальное исследование с целью получения таких формул. Именно такой подход, основанный на использовании количественного анализа вариантов, при выборе и обосновании режимов сварки представляется наиболее правильным. [c.174]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Ниже приведены приближенные методы расчета режимов сварки, геометрических размеров сварных швов, механических свойств металла шва и п. т. в., полученные различными исследователямп по экспериментальным данным нрн их об1)аботке статистическими методами. [c.180]

Последовательность расчета режима сварки двусторонних швов стыковых бесс] осиых соединений следующая. [c.192]

Диаграммы анизо-термического превращения, построенные для условий термообработки, не могут быть использованы без существенной корректировки при расчетах режима сварки (рис. И7). [c.233]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливаюш ихся сталей необходимо рассчитать режим сварки по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы рассчитать действительную скорость охлаждения Woxn металла зоны термического влияния (в за-висимости от условий проведения сварки) 7-g] и результаты расчета сравнить с данными [c.238]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Расчет режимов сварки на радиочастоте производится по кривым зависимости от скорости сварки, толщины и диаметра трубы, полученным экспериментально [41, 42], Для индукционного токо-подвода имеет минимум при диаметре трубы 20—35 мм, равный для стали 0,8— 1,0 кВт-мин/(ммм), а для алюминия 0,5— 0,6 кВт-мин/(м-мм). При диаметрах 133—203 мм значение возрастает до 1,6—2,0 и 1,0—1,2 кВт-мим/(м-мм) соответственно Окончательный режим сварки подбирается экспериментально С уменьшением скорости сварки качество шва снижается сущест вует минимальная скорость, при которой сварка еще возможна Для стали она составляет 1,5—2,0 м/мин. Ориентировочное значе иие коэффициента мощности при индукционной сварке на частоте 440 кГц составляет 0,05—0,1, а при контактном подводе—примерно в два раза выше. Напряжение на индукторе 1—1,5 кВ, на контактах 0,15—0,7 кВ. [c.217]

Для исследования влияния технологии и режимов сварки на свойства и структуру зоны термического влияния применяют валиковую пробу по ГОСТ 13585—68. Валиковая проба заключается в наплавке валика на собранную в зажимном приспособлении составную пластину из брусков длиной S = 12- 18 мм и шириной 200—450 мм, вырезанных из листов исследуемого металла толщиной 6i. Составную пластину собирают так, чтобы валик наплавлялся на поверхности реза брусков (рис. 14). Число брусков для составной пластины определяют из расчета требуемого числа образцов на каждый режим наплавки, предусмотренной программой испытания. Наплавленную составную пластину освобождают из приспособления и свободно охлаждают на воздухе. Затем ртделяют друг от друга бруски и из них изготовляют образцы [c.45]

Разработанные способы расчета позволяют определить остаточную деформацию сварного соединения в зависимости от направления усадки и условий сборочно-сварочных работ [17]. Рекомендуется следующая последовательность расчета остаточных деформаций в сварных соединениях и сварных конструк-цних в первую очередь необходимо найти сечение активных зон сварных швов, остаточные активные внутренние усилия, действующие по линии каждого шва, и реактивное напряжение осевого сжатия аг. Имея эти данные, можно рассчитать деформации в сварных конструкциях для заданных режимов сварки. [c.103]

ОЗЧ-З, ОЗЧ-4, ОЗЖН-1, МНЧ-2 и СТЧ-2. Сварку электродами ОЗЧ-З и МНЧ-2 на постоянном токе обратной полярности производят короткими швами длиной 30—50 мм с проковкой каждого шва и перерывами для охлаждения. При сварке электродами ОЗЧ-З диаметром 2,5—5 мм сварочный ток 60—150 А, а электродами МНЧ-2 диаметром 3—5 мм 90—190 А. При заварке крупных дефектов или наплавке больших объемов металла используют также электроды ОЗЖН-1. Электродами ОЗЧ-З наплавляют первый и последний слой, а промежуточные слои наплавляют поочередно электродами ОЗЖН-1 и ОЗЧ-З. Техника и режимы сварки электродами 03Ч-1 и ОЗЖН-1 и электродами ОЗЧ-З аналогична. Эти электроды рекомендуются для наплавки последнего слоя при заполнении разделки электродами ОЗЧ-З. Назначение электродов СТЧ-2 и МНЧ-2 и техника сварки ими аналогичны. Сварку ведут электродами диаметрам 3—6 мм, сварочный ток соответственно 85—240 А. Некоторые дефекты, расположенные по краям, а также бобышки и платики можно наплавлять полужидкой ванной с принудительным формированием. Используют силу тока в 1,5 раза больше по сравнению с током при послойной сварке. Мелкие дефекты на обрабатываемых поверхностях заваривают электродами с карбидообразующими элементами в покрытии. Наибольшее распространение получили электроды ЦЧ-4. Сварку ведут на минимальном токе электродами диаметром более 4 мм из расчета 23 А на 1 мм диаметра электрода. Ток постоянный, полярность обратная. Кромки рекомендуется облицовывать не более чем в 2 слоя с последующим заполнением объема стальными электродами типа Э42 и Э42А. [c.133]

При детальном методе расчета за норму принимается максимально допустимый расход материалов на изготовление единицы готовой продукции установленного качества с учетом организационно-технических условий производства. Исходными данными для расчета норм расхода служат чертежи свариваемых изделий, определяющие типы и размеры швов, положение швов в пространстве и их протяженность, а также марки свариваемых материалов технологический процесс на сварку, определяющий способ и режимы сварки марки применяемых при сварке материалов действующие ГОСТы и ведомственные нормали размеры потерь сварочных материалов задания вышестоящих организаций ПО среднему снижению норм расхода материалов планы организационно-технических мероприятий по экономии материальных ресурсов отчетные данные о фактических расходах материалов на изделие акты проверки фактического расхода материалов при выполнении процесса сварки. Для определения потребности в сварочных материалах путем детального расчета можно пользоваться Инструкцией по нормированию расхода материалов в машиностроении , разработанной Научно-исследова-тельским институтом планирования и нормативов при Госплане СССР. Инструкция разработана на основе изучения и обобщения опыта нормирования расхода материалов при сварке, наплавке и резке металлов, накопленного научно-исследовательски- [c.275]

Для обеспечения характерной для сварки высокой устойчивости аустенита при построении диаграмм анизотермического превращения в качестве стандартных выбирают такие условия нагрева (аУн и 1 ), при которых отчетливо начинают проявляться особенности сталей в отношении склонности к росту зерна. Обычно эти условия соответствуют релшмам однопроходной сварки стали средней толщины. Поэтому важно проанализировать возможность применения таких диаграмм для расчета режимов сварки стыковых соединений стали малой и большой толщины (т. е. при более жестких и мягких режимах), а также соединений других типов. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...