Расчет режима сварки под флюсом

Расчет режима сварки под флюсом производится по заданной глубине проплавления. Глубина проплавления йп определяется по формуле [c.326]

Расчеты режимов сварки под флюсом [c.65]

В остальном, с учетом указанных особенностей, расчет режимов при сварке под флюсом аналогичен расчету режимов сварки в среде защитных газов (пункты 1 — 14). [c.55]

Для сварки изделий большей толщины рекомендуется разделка кромок. В зависимости от принятой формы разделки и режима сварки рассчитывают число слоев и устанавливают порядок их выполнения. Расчет площади поперечного сечения металла, наплавленного за один проход, и числа слоев проводится аналогично расчету при ручном процессе и сварке под флюсом. [c.224]

ЗОНЫ. Техника сварки первого прохода такая же, как и односторонних швов. Глубина проплавления должна быть равна (0,6...0,7) б металла. После кантования изделия второй проход шва выполняют с таким расчетом, чтобы перекрытие слоев составляло 3...4 мм. Наиболее рационально такие швы сваривать с обязательным зазором в стыке. Режимы двусторонней автоматической сварки под флюсом стыков без скоса кромок обычно выбирают с таким расчетом, чтобы оба слоя шва сваривались без переналадки сварочной аппаратуры (табл. 23). [c.61]

Приближенный расчет режимов автоматической сварки под флюсом [c.162]

Расчет режимов сварки стыковых швов под слоем флюса (эскизы соединений даны в табл. И). Для расчета принимаем напряжение на дуге 34 глубину проплавления Я = 9 мм величину усиления с — 2 мм, зазор а = 2 мм. [c.47]

Задача проектанта-технолога заключается в расчете режимов сварки соединений, обозначенных по ГОСТу 5263—58 на чертежах, заданных для производства в проектируемом цехе изделий. Обозначения на чертежах включают установленные стандартами для ручной дуговой сварки (ГОСТ 5264—58) и для автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом (ГОСТ 8713—58) конструктивные элементы подготовки кромок и подлежащих выполнению швов для практически применяемых видов соединений. [c.56]

Параметры режима автоматической сварки под флюсом могут быть выбраны либо по литературным (справочным) данным, либо расчетами. [c.48]

Типовой пример расчета режима автоматической сварки под флюсом стыкового соединения при толщине листов 5=10 мм. [c.49]

Пользуясь методикой расчета режимов автоматической сварки под флюсом, приведенной в разделе 3, решить следующие задачи [c.62]

Переход примеси из флюса в шов или, наоборот, окисление данного элемента из шва и переход его в шлак не является неизменным. Переход примеси зависит от режима сварки, состава и свойств флюса, а также от полярности при сварке на постоянном токе. Чем выше напряжение дуги, чем меньше ток, тем больше величина ДЛ. Однако для приблизительных расчетов для случая сварки под флюсами АН-348-А или ОСЦ-45 значения Д Л могут быть условно приняты следующими Д51=0,15 й ДМп = 0,20 й дС = —0,03 Д5=0 ДР = 0,008 6. [c.130]

При расчете режима автоматической сварки под флюсом ток (/ ц) выбирают из расчета 100 а на 1 мм глубины проплавления. Скорость сварки (v J определяют по формуле [c.187]

РАСЧЕТ И ПРОВЕРКА РЕЖИМОВ АВТОМАТИЧЕСКОЙ СВАРКИ ПОД СЛОЕМ ФЛЮСА ПО ЗАДАННОЙ ГЛУБИНЕ ПРОВАРА [c.44]

Расчет режимов дуговой сварки под слоем флюса [c.51]

Процесс сварки ведется так, что к месту сварки впереди дуги подается флюс, количество которого определяется в зависимости от режима сварки с расчетом полного его расплавления. Толщина слоя флюса значительно влияет на формирование шва и глубину проплавления. Наибольшая глубина проплавления наблюдается при минимальной толщине слоя флюса, но в этом случае ухудшается формирование шва, а также затрудняется удаление шлака. С увеличением толщины слоя флюса выше определенного значения для данной толщины свариваемого металла в металле шва появляются поры и нарушается стабильность процесса. Ширина слоя флюса не оказывает заметного влияния на плотность металла шва и на процесс сварки. Слой флюса при толщине свариваемых листов до 12 мм должен быть 8—10 мм, при толщине листов до 25 мм — не более 16 мм. После засыпки нужного количества флюса устанавливают необходимый режим сварки. Сварка ведется полуоткрытой дугой, поэтому сварщик должен иметь защитное приспособление. При нормальном процессе сварки образуется плотный, без пор и трещин шов. Шлаковая корка после остывания легко отделяется. [c.91]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

На рис. 100 схематически показаны форма разделки кромок и порядок выполнения слоев шва при однодуговой сварке под флюсом двухслойных сталей. Первый слой шва сваривают высоколегированной проволокой диаметром 1,6—2 мм на пониженных режимах с таким расчетом, чтобы усиление этого слоя шва было минимальным, но обеспечивался бы надежный провар. Этот слой целесообразно сваривать полуавтоматом на отдельном рабочем месте. Многие заводы успешно выполняют его автоматической сваркой проволокой диаметром 3 и даже4лгж. Сварка этого слоя шва выполняется со стороны высоколегированного слоя стали. Второй слой шва чаще сваривают со стороны нелегированного слоя основного металла, чтобы последним выполнялся высоколегированный слой шва, обращенный в будущем аппарате к агрессивной среде. Последнее обусловлено тем, что при обратном порядке сварки высоколегированный слой шва подвергается повторному нагреву, вследствие чего коррозионная стойкость его понижается. Режим сварки и количество проходов нелегированного слоя шва выбирают, исходя из данных, приведенных в 13, 14 (с учетом толщины металла и наличия или отсутствия разделки кромок). Отметим, что при толщине нелегированного слоя более 10 мм целесообразна [c.186]

При разработке технологии и техники сварки под флюсом пользуются двумя видами расчетов режимов сварки 1) расчетами, связанными с получением шва заданных геометрических размеров и 2) тепловыми расчетами. В первом случае определяют только режим сварки, т. е. ток, напряжение дуги, скорость сварки. Во втором случае задача сводится к расчетному определению режимов сварки, обеспечивающих заданную твердость (механические свойства) околошовяой зоны, а также ме- Фиг. 45. Двусторонний талла шва. Расчеты режимов, обеспечиваю- стыковой шов. щих получение швов требуемой формы и [c.65]

Расчет площади поперечного сечення шва, наплавленного за один проход, и числа проходов выполняется так же, как и при сварке под атоем флюса, но с учето.м разбрызгивания и угара, которые в данном случае намного больше. Ориентировочные режимы сварки в среде углекислого газа приведены в табл. 50—55. Реж1 Д ы сварки в среде аргона устанавливаются в каждом конкретном случае в зависимости от марки стали, назначения конструкции и других факторов. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...