Расчеты режимов стыковой сварки

РАСЧЕТЫ РЕЖИМОВ СТЫКОВОЙ СВАРКИ [c.170]

Расчет режимов стыковой сварки [c.125]

Пример расчета параметров режима стыковой сварки [c.98]

Типовой пример расчета режима автоматической сварки под флюсом стыкового соединения при толщине листов 5=10 мм. [c.49]

Последовательность расчета режима сварки швов стыковых соединений со скосом кромок аналогична предыдущему. [c.194]

Расчет параметров режимов для сварки стыковых соединений с разделкой кромки выполняют по той же методике. При этом ток уменьшают примерно на 10 % с целью предотвращения сквозного прожога и вытекания расплавленного металла сварочной ванны. Дополнительно проверяют, удовлетворяет ли выбранный режим условию заполнения разделки наплавленным металлом по площади сечения (см ) сварного шва или его слоя при многослойной сварке. При необходимости корректируют v . [c.233]

Расчет режимов сварки стыковых швов под слоем флюса (эскизы соединений даны в табл. И). Для расчета принимаем напряжение на дуге 34 глубину проплавления Я = 9 мм величину усиления с — 2 мм, зазор а = 2 мм. [c.47]

Проведение этой операции неразрывно связано с выбором режима, защитной среды (если она применяется специально) и оборудования. При современном уровне развития стыковой сварки дальнейшее повышение производительности, снижение себестоимости и повышение качества продукции достигается применением специализированного оборудования с автоматической подачей заготовок, их сваркой и последующей обработкой, а также подачей сваренной детали на транспортирующее устройство. В данном разделе основное внимание уделено общим принципам выбора режима сварки и защитных сред, а также выбору сварочной машины и расчету сварочного трансформатора. [c.82]

Равенство (3.1) достаточно отчетливо показывает, что стыковая сварка пока что замерла на статических программах осевого осадочного давления. Все стыковые машины в настоящее время только и строятся в расчете на эти программы. Однако нетрудно видеть, что для многих деталей, подвергаемых сварке, стыковые машины могут быть переделаны под комбинированные осадочные давления. Исследуя равенство (3.1), следует обратить особое внимание на то, что любой способ осадочной операции согласно третьему, четвертому, пятому и особенно шестому слагаемым максимально эффективен при тем меньших давлениях / ос и Ртр. чем с большей скоростью (малые to , <тр. <уд и сдв) эти давления прикладываются к свариваемым деталям. Высокая скорость приложения осадочных давлений позволяет, таким образом, весьма снизить силы осадки и облегчить механическую часть машин. В то же время при относительно небольших давлениях осадки нужна ориентация на такие электротепловые режимы, при которых плоскость, контакта вследствие пропускания тока получает температуру точки плавления или даже выше ее. > [c.116]

В связи с этим важно проанализировать возможность применения таких диаграмм анизотермического превращения для расчета режимов сварки стыковых соединений стали малой и большой толщины (т. е. при более жестких и мягких режимах), а также соединений других типов. [c.186]

Применяя существующую методику расчета, можно подобрать режим сварки так, чтобы форма шва полностью соответствовала установленным для нее технологическим допускам и были обеспечены достаточно плавные переходы от поверхности стыкового шва к основному металлу. При этом отпадает надобность в дополнительной механической обработке поверхности переходной зоны у шва и применение такой механической обработки может рассматриваться не как обязательная мера, а лишь как средство исправления дефектов формы, для случаев когда они могут быть получены в результате отклонения от установленного технологического режима. [c.22]

Последовательность расчета режима сварки двусторонних швов стыковых бесс] осиых соединений следующая. [c.192]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Для обеспечения характерной для сварки высокой устойчивости аустенита при построении диаграмм анизотермического превращения в качестве стандартных выбирают такие условия нагрева (аУн и 1 ), при которых отчетливо начинают проявляться особенности сталей в отношении склонности к росту зерна. Обычно эти условия соответствуют релшмам однопроходной сварки стали средней толщины. Поэтому важно проанализировать возможность применения таких диаграмм для расчета режимов сварки стыковых соединений стали малой и большой толщины (т. е. при более жестких и мягких режимах), а также соединений других типов. [c.81]

Подготовительно-заключительное время, затрачиваемое на инструктаж, получение задания, подготовку машины, установку и регулирование режимов сваркп, сдачу работы и т. д., принимается равным - 30—40 мин (прп укрупненных расчетах иногда принимают сумму значений п-з, оасл, в, г п, равную для стыковой сварки 25—40%, точечной —20—50% и шовной 10—30% оперативного вре.мени). [c.752]

Рассмотрим последовательность расчета режима сварки двусторонних швов стыковых бесскосных соединений. [c.246]

При разработке технологии и техники сварки под флюсом пользуются двумя видами расчетов режимов сварки 1) расчетами, связанными с получением шва заданных геометрических размеров и 2) тепловыми расчетами. В первом случае определяют только режим сварки, т. е. ток, напряжение дуги, скорость сварки. Во втором случае задача сводится к расчетному определению режимов сварки, обеспечивающих заданную твердость (механические свойства) околошовяой зоны, а также ме- Фиг. 45. Двусторонний талла шва. Расчеты режимов, обеспечиваю- стыковой шов. щих получение швов требуемой формы и [c.65]

Из всех процессов контактной сварки стыковая в наибольшей степени занимала многих исследователей. Особый интерес вызвали электротепловые явления, связанные с нагревом свариваемых стержней. Наиболее известны теоретические расчеты К. К. Хренова, Н. Н. Рыкалина, А. И. Пугина, И. Я. Рабиновича, Т. Окамото. Решения электротепловых задач, особенно для стыковой сварки методом сопротивления, доведены до высокой степени совершенства и позволяют определять не только режимы нагрева, но и структурные картины сварных стыковых соединений. [c.83]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

Широкое применение в промышленности нашла двусторонняя однопроходная полуавтоматическая сварка стыковых соединений без скоса кромок с толщиной металла до 24 мм, но с обязательным зазором, необходимым для размещения цдп лав ленного металла. Режимы сварки таких соединений проволокой диаметром 2 мм приведены в табл. 40. С обеих сторон швы выполняются без изменения величины тока и напряжения дуги. Первый шов сваривают на весу, на флюсовой подушке или на временной подкладке, наклонив вылет сварочной проволоки (держатель с мундштуком) углом вперед, с таким расчетом, чтобы глубина провара равнялась половине толщины свариваемых листов. Сварку второго шва выполняют при вертикальном положении вылета сварочной проволоки, но с меньшей скоростью сварки, с целью перекрыть корень первого шва. [c.409]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...