Сварной шов, коэффициенты

Сварной шов имеет хорошую герметичность, но прочность его остается невысокой. Коэффициент прочности сварного шва в ряде случаев 0,5. [c.96]

На основе проведенного анализа была решена задача о распределении температурных полей в цилиндрическом сварном патрубке реактора ВВЭР-440 в режиме эксплуатационного расхолаживания со скоростью 30°С/ч. Изменение температуры теплоносителя во времени показано на рис. 5.1. Коэффициент конвективного теплообмена с корпусом реактора определялся в соответствии с выражением (3.36). Внешняя поверхность реактора теплоизолирована. Начальная температура корпуса принята равной 300°С. Теплофизические свойства материалов на рассматриваемом интервале времени D, 2,5 ч меняются незначительно и составляют для материала корпуса реактора к = 33 ккал/м-ч -°С, р = 7,8 10 кг/м , с = 0,14 ккал/кг °С, для остальной части конструкции (наплавка, сварной шов) f = 15 ккал/м ч °С, р = 7,9 10 кг/м , с = 0,13 ккал/кг °С, коэффициент конвективного теплообмена h = 0,097 кал/см с . Задача нестационарной теплопроводности решалась в линейной постановке с использо- [c.175]

W [сл ] —момент сопротивления поперечного сечения. Коэффициент прочности поперечного сварного шва ф учитывается в том случае, когда в проверяемом сечении имеется сварной шов при этом величина коэффициента ф принимается для перлитных сталей — в соответствии с п. 1 главы 111, а для аустенитных при односторонней дуговой сварке как с подкладным кольцом, так и без кольца — ф = 0,6. [c.161]

Тепло выделяется в результате внутреннего трения электронов и молекул диэлектрика, причем количество тепла пропорционально диэлектрической постоянной материала и коэффициенту потерь tg 6. При этом способе сварки происходит равномерный нагрев материала и обычно получается очень качественный сварной шов. 78 [c.78]

Коэффициенты прочности камеры, имеющей продольный сварной шов, принимаются следующими [c.333]

Так как аустенитные стали имеют высокий коэффициент линейного расширения, они при очень медленной сварке дают большое коробление. Поэтому целесообразно сварку вести с более высокими скоростями и быстрым охлаждением, что часто осуществляется благодаря применению охлаждающих накладок или накладок из меди и подкладок под сварной шов. [c.724]

В отечественном обозначении электродов этот коэффициент перехода металла стержня в шов также имеется, но в завуалированном виде. Так, по ГОСТ 9466-75 при наличии в составе покрытия железного порошка в количестве более 20 % к обозначению покрытия добавляют букву Ж . Введенный в состав покрытия железный порошок улучшает технологические свойства электродов облегчает повторное зажигание дуги, увеличивает коэффициент перехода металла стержня в шов и наплавленный металл, уменьшает скорость охлаждения наплавленного металла, что благоприятно сказывается при сварке в условиях низких температур. Наличие буквы Ж в отечественном обозначении электродов свидетельствует о том, что данная марка является высокопроизводительной и обеспечивает повышенный коэффициент перехода металла стержня в сварной шов и наплавленный металл. [c.110]

ЛИЧНЫХ комбинаций относительных размеров сварного шва при решении принципиального вопроса о возможности применения магнитографического способа. Однако требования к ширине шва не всегда соответствуют практике производства сварных конструкций [63] (по номограмме Л. А. Кашубы, для контроля сварного соединения толщиной 8 мм с высотой усиления 3 мм сварной шов вместо практического значения в пределах 10—15 мм должен иметь ширину порядка 37 мм). Результаты последних работ [64—66] в области экспериментальных исследований чувствительности магнитографической дефектоскопии показывают, что коэффициент формы усиления шва я) должен выбираться только для определенных изделий. [c.20]

Сварные швы, подвергающиеся эмалированию, должны быть плотными и не иметь внутренних и наружных дефектов подрезов, пористости, непроваров ли включений. Усиление сварного шва со стороны эмалирования должно быть нулевым или высотой не более 1 мм с плавным переходом к основному металлу. При многократном обжиге сварной шов не должен изменять своих свойств, коэффициент термического расширения (к. т. р.) сварного шва [c.250]

Ов. р изменяется пропорционально уменьшению площади рабочего сечения образца от предела прочности образца без дефекта до нуля. При о , р о . а <7 0- Это значит, что сварной шов в стыковом соединении нечувствителен к концентрации напряжений (дефекту), т. е. дефект в данном случае вызывает лишь уменьшение рабочего сечения. Для сварных швов, чувствительных к концентрации напряжений, >0. Оценка сварных соединений по коэффициенту д применима только при статическом одноосном растяжении при вибрационных нагрузках чувствительность к концентрации напряжений (непровару) оценивают эффективным коэффициентом концентрации р. [c.48]

Зубчатые колеса электролебедок изготовляют из стали. Они имеют фрезерованные зубья и при окружной скорости (на делительной окружности) более чем 1,5 м/с для обеспечения надежной смазки их помещают в масляную ванну. Шестерни обычно изготовляют коваными зубчатые колеса — литыми или сварными. Нарезку зубьев сварного колеса выполняют с таким расчетом, чтобы сварной шов обода располагался под впадиной зуба. Коэффициент запаса прочности в материале относительно предела текучести должен быть для кованых колес не менее 2, для литых стальных колес не менее 2,5. [c.92]

Коэффициент наплавки. В процессе сварки часть электродного металла теряется на разбрызгивание, испарение, окисление, поэтому в наплавленный металл (сварной шов) его переходит меньше. Потери электродного металла при ручной сварке штучными электродами составляют до 10%. [c.78]

Сварной шов при импульсном излучении образуется наложением сварных точек с некоторым перекрытием (на 0,3...0,9) в зависимости от типа сварного соединения, его прочности и герметичности. Скорость шовной импульсной сварки определяется диаметром сварной точки, приблизительно равным диаметру лазерного излучения коэффициентом перекрытия К и частотой следования импульсов [c.425]

Для оценки скорости сварки пользуются коэффициентом наплавки а . Этот коэффициент оценивает массу электродного металла, введенного в сварной шов. [c.16]

Аустенитные жаропрочные стали обладают рядом общих свойств — высокой жаропрочностью и окалиностойкостью, большой пластичностью, хорошей свариваемостью, большим коэффициентом линейного расширения. Тем не менее по сравнению с перлитными и мартенситными сталями, они менее технологичны обработка давлением и резанием этих сплавов затруднена сварной шов обладает повышенной хрупкостью полученное вследствие перегрева крупнозернистое строение не может быть исправлено термообработкой, так как в этих сталях отсутствует фазовая перекристаллизация. [c.335]

Влияние показателей режима сварки на размеры и форму шва. Сварной шов характеризуется шириной шва е, глубиной провара s — с, высотой выпуклости (усиления) q, а также коэффициентом фор.мы провара ф = e/h и коэффициентом выпуклости шва е/д Угловой шов измеряется катетом К (см. рис. 14). [c.41]

Коэффициент прочности сварных соединений. Если ось сварного соединения удалена от наружной поверхности штуцера на расстояние больше 3 , то коэффициент прочности сварного соединения при расчете укрепления отверстия следует принимать ф= 1. В исключительных случаях, когда сварной шов пересекает отверстие или удален от наружной поверхности штуцера на расстояние меньше З , принимается ф < 1 в зависимости от вида и качества сварного шва [c.185]

Новый способ сварки. Представляет собой разновидность сварки давлением. Сварное соединение образуется в результате совместной пластической деформации свариваемых деталей при использовании тепла, получаемого в процессе трення (при вращении одной детали относительно другой и одновременного приложения осевого усилия). Сварка имеет большой коэффициент полезного действия. Сварной шов отличается высокой прочностью [c.107]

Сплошной шов при импульсной лазерной сварке можно получить наложением сварных точек друг на друга с некоторым смещением, характеризуемым коэффициентом перекрытия k = [c.136]

Конструкции плоских донышек, показанные на рис. 7-23,в, г и д, менее надежны, хотя и проще с точки зрения технологии изготовления. У донышек типов, показанных на рис. 7-23,в и г, неизбежен непровар в корне шва. В узкой щели между донышком и корпусом создаются благоприятные условия для протекания электрохимической коррозии. То же самое будет происходить в донышках типа, показанного на рис. 7-23,д, если шов со стороны внутренней полости камеры окажется неплотным. Проверить его плотность современными методами дефектоскопического контроля невозможно. В зоне сварных швов донышек этих типов действуют высокие напряжения от изгиба. Вследствие этого в эксплуатации возможно внезапное хрупкое разрушение. Применение донышек типов, показанных на рис. 7-23,в, г и д, нежелательно. При расчете их на прочность коэффициент т) принимают равным 0,6. [c.423]

Сварка может успешно применяться для соединения частей аппаратуры, не требующей большой точности изготовления. Сварные швы медной аппаратуры рекомендуется делать встык. Коэффициент прочности сварных швов принимается равным 0,8. В медной аппаратуре до сих пор широко применяются заклепочные соединения, позволяющие получить прочный шов без коробления. Коэффициент прочности однорядных клепаных швов принимается равным 0,6, а двухрядных — 0,7. Фланцы для медной аппаратуры делают из обычных углеродистых сталей, выполняя их свободными на отбортовке. Для лужения варочных котлов и кипятильников, служащих для приготовления и хранения пищи и напитков, допускается только пищевое олово марки 0-1. [c.140]

Для получения нужных свойств сварного соединения в металл шва можно добавлять элементы, обеспечивающие эти свойства. Этот процесс называют легированием. Легирующие элементы вводят через присадочный металл, флюс или обмазку электрода в виде порошков или ферросплавов. Кроме того, легирующие элементы поступают в шов из основного металла при его плавлении. Необходимо, чтобы легирующие элементы имели меньшее сродство к кислороду, чем свариваемый металл. В противном случае вместе с ними нужно вводить более активный элемент, который свяжет кислород и уменьшит окисление легирующих элементов. Окислы легирующих элементов должны растворяться в шлаке, а не в металле шва. При расчете легирования учитывают долю основного металла в металле шва, а также потери легирующих элементов на разбрызгивание, испарение, образование химических соединений. Эти потери зависят от химической активности легирующих элементов, способа, режимов и особенностей условий сварки и учитываются коэффициентами перехода. Например, при ручной дуговой сварке коэффициент перехода марганца из электрода с качественной обмазкой может быть 0,45...0,55. [c.23]

Пример 59. Рассчитать валиковый шов сварного соединения, показанного на рис. 271, а, работающий на изгиб от силы Р и на растяжение от силы Q. Даны Р = 500 кГ. С =1000 кГ, 1 = 20 см, 6 = 10 см, 6=1 см и б,-1,2 см. Нагрузка постоянная, поэтому коэффициент динамичности у = 1, ср = 0,5, так как сварка вручную электродом Э34. [c.372]

Стыковой шов винипласта имеет следующие коэффициенты прочности (отношение прочности сварного соединения к прочности цельного материала) [c.335]

В процессе сварки среднеуглеродистых сталей необходимо выполнять определенные условия, обеспечивающие пониженное содержание углерода в металле шва и предупреждающие образование закалочных структур. Необходимо стремиться уменьшать долю основного металла в металле шва. С этой целью обязательно применять сварные соединения с разделкой кромок применять электроды с пониженным содержанием углерода в стержне сварку вести на режимах, обеспечивающих минимальное проплавление основного металла (небольшой диаметр электрода, пониженная величина сварочного тока) стремиться получить шов с повышенным значением коэффициента фор.мы шва. Для сварки рекомендуется использовать электроды с повышенным коэффициентом наплавки. Рекомендуется уменьшать скорость сварки, при многослойной сварке избегать наложения широких слоев, заполняя каждый слой в несколько проходов. Сварку рекомендуется вести короткой дугой участками небольшой длины. Все эти мероприятия будут создавать дополнительные условия для замедления остывания сварного со.единения. [c.128]

Выраженное в процентах отношение количества расплавленного металла, оседающего в виде брызг на основном металле, к количеству перешедшего в шов электродного металла называют коэффициентом набрызгивания. Чем выше значение этого коэффициента, тем больше труда необходимо затратить для удаления брызг со сварной конструкции. [c.105]

При полуавтоматической сварке под флюсом и в углекислом газе проволокой сплошного сечения на токах более 250 А без поперечного колебания электрода и при сварке специальными покрытыми электродами, обеспечивающими глубокое проплавление основного металла, на характерных для рассматриваемых случаев режимах шов формируется за счет внешней части и провара основного металла (рис. 5-42, б). Расчетный параметр такого шва равен 0,85 , а коэффициент формы шва изменяется в пределах, 5—1,6. При автоматической сварке под флюсом на характерных для этого случая режимах глубина проплавления увеличивается (рис. 5-42, в) и расчетный параметр достигает значения 1,0 . Коэффициент формы шва составляет 1,3—1,4. Характер формирования и разрушения швов, сварных различными способами, ясен из рис. 5-43. Зависимость между расчетным параметром и катетом швов, выполненных различными способами (рис. 5-44), распространяется на многослойные и однослойные швы, сваренные вручную, и однослойные швы, сваренные под флюсом и в углекислом газе. Штриховой линией [c.201]

Повышенное содержание марганца и особенно углерода в них является причиной образования хрупкой структуры закалки при быстром охлаждении металла в зоне сварки. Поэтому при сварке необходимо применять режимы, ограничивающие переход углерода из основного металла в шов. Параметры режима должны быть такими, чтобы глубина проплавления основного металла была наименьшей, а коэффициент формы шва — наибольшим. Чем меньше глубина проплавления, тем меньше доля основного металла в сварном шве. [c.122]

Высота сварных швов определяется высотой перемычки, так как желательно, чтобы во избежание концентрации напряжений в районе шва последний имел бы полное проплавление. Коэффициент прочности сварного соединения при расчете перемычки по тангенциальным напряжениям можно не учитывать, так как в сварном соединении в этом случае действуют связующие напряжения. При расчете от действия продольных напряжений и прежде всего напряжений изгиба должно учитываться ослабление сварного соединения, так как шов подвержен воздействию рабочих напряжений. [c.288]

По предложенной методике определен коэффициент интенсивностей напряжений возле трещины, находящейся в области продольного сварного шва, соединяющего две половинки пластины размером 160 X 180 X 2 мм. Сварной шов имитировался вклейкой ребра жесткости с размерами 3,6 X 3,6 X 140 мм, изготовленного из того же материала, что и пластина. Трещина длиной 2а = 7 мм находилась на расстоянии 3 мм от сварного шва и перпендикулярна напряжениям растяжения Стном = 0,084 МПа. [c.328]

Предложена методика определения коэффициента интенсивностей напряжения КИН поляризационно-оптическим методом для трещин находящихся как вдали, так и в области сварного шва. Пока.чано, что сварной шов, который имитировался вклейкой ребра жесткости, снижает КИН возле трещины на 10—12 %. Предложенная методика дает удовлетворительное (до 1—3 %) совпадение с известными теоретическими решениями КИН для трещины в пределах 0,09 < г/а < < 0,32 при определении КИН по формуле (7) и 0,05 < rla < 0,17 — при определении КИН по формуле (9). [c.329]

Если при изготовлении изделий сварной шов будет отличаться от запроектированного, следует перерасчитать конструкцию, применяя расчетный коэффициент ф соответственно фактическому сварному шву. [c.409]

Величина сварочного тока, применяемого при сварке медной проволокой, меньше, чем при сварке стальной, так как коэффициент плавления медной проволоки достаточно велик и составляет 20 г а-час, в то,время как для стали он в среднем равен 12 г1а-час. При сварке медных сплавов медная проволока не всегда обеспечивает равнопрочность сварного соединения. Например, при сварке латуни Л62 медной проволокой шов имеет пониженный предел прочности. Так, например, основной металл (латунь Л62) имеет предел прочности 30—40 кг/мм , а сварной шов, выполненный медной проволокой — 23,3 кг/мм . В этом случае для повышения прочности сварного шва следует применять электродную проволоку из медных сплавов и добиваться упрочнения металла шва за счет легирования его примесями. Применение для сварки латунной проволоки с высоким содержанием цинка (около 40%) не дало возможности получить нормально сформированный шов, потому что процесс сварки в этом случае сопровождается интенсивным выделением паров цинка и окиси цинка. Улучшить формирование шва в этом случае можно, применяя проволоку с меньшим содержанием цинка. Однако такая проволока дорога и к тому же не обеспечивает получения нужной прочности сварного шва. Более целесообразно применять безоловянную бронзовую проволоку, так как в этом случае легирующие элементы почти полностью переходят в шов. Например, можно использовать проволоку из бронзы Бр. КМц 3—1 содержащей 3% кремния и 1% марганца, остальное — медь. Шов, заваренный такой проволокой, получается плотным и имеет предел прочности до 31 кг1мм . [c.94]

Запас прочности принимаем v = 1,5, а коэффициент концентрации напряжений == 2,5 в результате ослабления материала в связи с тем, что сварной шов находнтся рядом с опасным сечением I—I [см. уравнение (1.5.2а) J. [c.133]

Пример 1.1. Рассчитать сварные соединения однодискового зубчатого колеса, передающего вращающий момент Т— 30 кН-м (см. рис. 1.2). Внутренний диаметр диска 1 = 210 мм, наружный 2 = 500 мм. Материал обода, ступицы и диска — сталь СтЗ. Распределение нагрузки по сварному шву неравномерное —циклическое, с коэффициентом асимметрии цикла / = 0,3. Сварка ручная, дуговая электродом Э50А. Шов двусторонний (г = 2). [c.32]

В аустенитных сварных швах малого и среднего калибра, как указывалось в гл. III, зональная ликвация обычно не обнаруживается. Однако в швах с малым коэффициентом формы возможно обогащение ликвирующими примесями так называемой зоны слабины, т. е. зоны встречи кристаллитов, растущих от противоположных стенок сварочной ванны. Появление зоны слабины более вероятно в однофазных швах с грубой траискристаллитной структурой, нежели в двухфазных швах с дезориентированной структурой. Если аустенитный однофазный стыковой шов содержит повышенное количество ликвирующих примесей, например фосфора, бора (сотые доли процента), то, несмотря на малый коэффициент формы или, вернее, благодаря ему, могут появиться горячие трещины (см. рис. 90, б). Вот почему следует признать устаревший безоговорочную рекомендацию сваривать аустенит- [c.221]

Наиболее просто эта задача решалась бы путем получения гомогенного по химическому составу сварного соедпнения, т. е. воспроизведением в металле шва композиции свариваемой стали. Однако во многих случаях это неосуществимо и -за развития в шве горячих трещин. Большие затруднения возникают также при попытках введения в шов титана и алюмпния, так как коэффициент перехода этих элементов при использовании обычных покрытий с силикатным связу.огцп.м весьма мал легирование швов ниобием, кремнием, бором часто приводит к образованию в них трещин. Поэтому при подборе присадочных материалов для сварки аустенитных сталей часто ориентируются на получение шва, по химическому составу несколько отличающегося от основного металла. [c.102]

Содержание феррита в присадочном материале и в металле шва сварного соединения из аустенитной стали зависит, главным образом, от химического состава наплавленного металла. Суммарное влияние отдельных элементов сплава может быть определено по диаграмме Шеффлера, построенной на основании диаграммы Маурера (рис. 43) [246]. Эта диаграмма позволяет предопределить структуру стали, если известен ее химический состав [216]. Свойство элементов сплава способствовать образованию аустенита или феррита учитывается соответствующими коэффициентами в формулах для расчета эквивалентов никеля и хрома. Если эквиваленты хрома и никеля в металле шва соответствуют на диаграмме области с высоким содержанием феррита, то можно считать, что шов устойчив против горячих трещин, и наоборот. [c.107]

Рассмотрим поперечный шов, изображенный на фиг. 247, а. Силовые линии в зоне сварной точки сгущаются,- Чем больше отношение шага 1 к диаметру точки й, тем больше сгущение силовых линий и выше значение коэффициента концентрации т) . Вырежем из соединения элемент шириной толщину его примем равной единице. Отметим, на фиг. 247, б зоны 2, 1, 2 и определим функции напряжений о для трех указанных зон. Допустим, что плоское сечение ab defghik примет вид a b d e f g h i k. В зоне точек оно перемещается без искривления, а между ними превращается в ломаную. В заве 1 (фиг. 247, в) плоское сечение после дефор- [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...