Циклонные сепараторы пар

Гидравлический прыжок второго рода в циклонах сепараторов пара [c.73]

Гидравлический прыжок существует во многих процессах и в том числе в циклонах сепараторов пара, где он называется переходом под уровень. [c.78]

Неравенство (5.21) всегда выдерживается в циклонах сепараторов пара как обеспечивающее цилиндричность течения. [c.104]

Если же в соленых отсеках установлены не циклонные сепараторы пара, а какие-либо иные устройства, то значения критических концентраций котловой воды в сравнении с чистым отсеком могут быть увеличены только до [c.476]

Целлулоид 115, 266 Цепные решетки 360, 374, 375 Циклические постоянные 32 — углеводороды 73 Циклонная топка ЦКТИ 402 Циклонные сепараторы пара 476, 491 Циклоны 477 [c.728]

Сепарация пара соленых отсеков. В соленых отсеках наибольшее распространение получили циклонные сепараторы пара, не ограничивающие солесодержание котловой воды, обладающие м.алым сопротивлением и обеспечивающие высокую осушку пара. Недостатком этих сепараторов является относительно небольшая допустимая нагрузка единичного циклона. [c.491]

Как уже говорилось-выше, необходимо, чтобы эксплуатация велась в области докритиче-ских солесодержаний воды. Чем больше эта последняя величина, тем меньше величина продувки и выше экономичность котла. Величины критических концентраций весьма существенно зависят от конструктивного оформления ввода пароводяной смеси. Так, наименьшие значения критических концентраций получаются при барботаже пара через уровень воды. Большие значения критических концентраций отвечают организации сепарации пара в паровом объеме. Для выносных циклонных сепараторов пара критические концентрации ие были обнаружены и лежат, повидимому, за пределами котельных значений. Это объясняется как большой высотой парового объема, так и вводом смеси в циклон без воздействия ее на водяной объем. [c.25]

В зависимости от особенностей используемого топлива рассмотренная схема так или иначе видоизменяется в деталях. В частности, при размоле взрывоопасного топлива на пылепроводах, сепараторе, циклоне и распределительном коробе устанавливают взрывные клапаны, предназначенные для предохранения системы от повреждения в случае взрыва в ней топливной пыли. Готовая пыль из циклона 9 может быть подана в желоб 7 и по нему шнеком доставлена к соседнему котлу. По линиям 8 из бункера 10 и желоба 7 отсасываются в циклон водяные пары. [c.270]

Исследования центробежной сепарации вторичных паров при упаривании растворов показали, что унос капель жидкости паром из циклонного сепаратора характеризуется тремя гидродинамическими режимами (рис. 5.2) [95]. Первый режим соответствует условиям ламинарного осаждения капель (применим закон Стокса), второй режим — переходный, третий режим-соответствует условиям устойчивого турбулентного движения. [c.142]

Как было показано выше, в циклонном сепараторе при Су> >1,8-10 солевой унос существенно зависит от высоты парового пространства. При совместной работе циклонного и жалюзийного сепараторов высота парового пространства в этих режимах (то крайней мере, в пределах 300—900 мм) не оказывает заметного влияния на солевой унос и зависимость солевого уноса от скорости ввода парожидкостной смеси во всем диапазоне нагрузок (охватывающем первый, второй м, вероятно, часть третьего режима работы циклона) остается линейной. То, что цри совместной работе циклонного и жалюзийного сепараторов высота парового пространства до определенного значения не оказывает влияния на солевой унос, хорошо видно также на рис. 5.11, где представлена зависимость солевого уноса от осевой скорости пара при различных значениях Я. Однако здесь следует отметить, что при высоте парового простран- [c.150]

ТИПЫ И КОНСТРУКЦИИ выносных ВЕРТИКАЛЬНЫХ СЕПАРАТОРОВ ПАРА (ВЫНОСНЫХ ЦИКЛОНОВ) и их ХАРАКТЕРИСТИКИ [c.52]

Начиная с 1946 г. в Советском Союзе на котлах с естественной циркуляцией стали успешно применять отдельные экранные контуры, включенные непосредственно не в барабан котла, а на вынесенные вертикальные центробежные сепараторы пара. Нашедшие в дальнейшем широкое применение указанные вертикальные сепараторы пара, именуемые в настоящее время обычно выносными циклонами, позволили наиболее эффективно и 22 [c.22]

Сопоставление экспериментальных и эксплуатационных данных, полученных на обычных выносных циклонах и циклонах с двухступенчатой сепарацией пара с работой парового объема горизонтальных барабанов котлов низкого, среднего и высокого давления, показывает, что работа выносных циклонных сепараторов, особенно в условиях высоких солесодержаний котловой воды, позволяет при одном и том же высоком качестве выдаваемого пара значительно повысить удельное напряжение парового объема циклонного сепаратора по сравнению с паровым объемом барабана. На рис. 8-1 представлена зависимость удельной весовой нагрузки парового объема от давления пара для обычного выносного циклона, для выносного циклона с двухступенчатой сепарацией пара и для парового объема горизонтального барабана. Следует отметить, что указанные графики построены для значений солесодержания котловой воды в барабанах и выносных циклонах, принимаемых в обычных эксплуатационных условиях в соответствии с таблицами, приведенными в разд. 2-3 гл. 2, т. е. эти графики составлены для низких значений солесодержания котловой воды в барабане и относительно высоких солесодержаний котловой воды в выносных циклонах. Ниже в табл. 8-1 показано, во сколько раз в этих условиях нагрузка парового цик- [c.217]

В парогенераторе ртуть выкипает и смесь паров ртути и жидкой амальгамы поступает в циклонный сепаратор, где пар отделяется от жидкости и затем конденсируется. Амальгама при температуре около 630° С подается в холодильник, охлаждается до 300 С и при концентрации около 50% подается электромагнитным насосом в топливную батарею. [c.117]

Ввиду большой напряженности поверхности нагрева 1137 кг1(м -ч)] и зеркала испарения [около 2800 кг1 м -ч)] значительная часть рассола выносится со вторичным паром в первичный циклонный сепаратор, откуда и удаляется продуваемый рассол. Избыток рассола стекает обратно к нагревательному элементу через уравнительную трубку. Необходимая степень сухости пара обеспечивается во вторичном спиральном сепараторе. [c.236]

В литературе, посвященной интенсификации теплообмена вращением, также многочисленны случаи использования тангенциального подвода. Образование вращающихся потоков тангенциальным подводом широко используется в циклонах сепараторов пара, пылевых циклонах, циклонных топках и других устройствах. Столь широкое распросчранение тангенциального подвода оправдывает достаточно подробное изложение этого вопроса. [c.101]

Проведенные исследования и работы по усовершенствованию конструкций выносных циклонных сепараторов пара позволили в настоящее время создать комбинированные агрегаты на базе серийных прямоточных водогрейных котлов с мощными безбарабанными испарительными контурами, работающими с естественной циркуляцией. Принципиальная схема такого комбинированного агрегата, выполненного на базе стальных прямоточных водогрейных котлов (см. рис. 3.7), содержит экранированную топочную камеру и конвективные поверхно- [c.96]

Кипящий реактор корпусного типа изображен на рис. 20-5,6. Реактор представляет собой вертикальный стальной барабан диаметром 3—6 м его активная зона размещена в водяном объеме. В паровом объеме корпуса устанавливаются циклонные сепараторы пара, выше — круто расположенные жалюзийные сепараторы, обеспечивающие большую поверхность жалюзей, чем при их горизонтальном расположении. Насыщенный пар направляется в турбину. [c.234]

Работа выносных циклонных сепараторов пара аналогична работе внутрибарабанных. Однако значительное развитие в высоту парового объема выносного циклона ( - 1,5 м) в сравнении с внутрибарабаиным (0,2—0,3 м) позволяет существенно, примерно вдвое, увеличить его нагрузку. На фиг. 10-81 показана конструкция выносных циклонов МЭИ. Основное отличие схемы их включения от схем, применявшихся трестом Центроэнергомонтаж и ОРГРЭС, заключается в последовательном подсоединении циклонов по воде и параллельном по пару. Продувка всего котла производится только из последнего (по ходу воды)) циклона. Поверхности нагрева, присоединенные к отдельным циклонам, наглухо разделены. Таким образом, схема получается многоступенчатой. что улучшает чистоту пара. [c.491]

Одной из основных величин, которую приходится выбирать при проектировании ступенчатого испарения, является паропроизводительность соленых отсеков. До самого последнего времени эту величину выбирали на основе единственного соображения — обеспечения работы чистого отсека в области докритических солесодержаний котловой воды. Это объяснялось тем, что установка внутрибарабанных или выносных циклонных сепараторов пара, допускающих любые, весьма высокие концентрации котловой воды, осуществлялась лишь для соленых отсеков. Ограниченная паровая нагрузка этих сепараторов не дает возможности применить их для чистого отсека, так как это потребовало бы большого их числа. Другие же сепарационные устройства, конструктивно хорошо размещаемые в чистом отсеке, обеспечивают требуемую осушку пара лишь при отно- [c.106]

Оба коэффициента выноса и == 0,05% и 0,03 / при высоком давлении и применении циклонных сепараторов пара практически достижимы. Это означает, что при Н — Ыа-катнонитовом способе водоподготовки и среднем качестве исходной, сырой воды трехступенчатая схема испарения с оптимальными производительностями соленых отсеков с точки зрения солесодержания пара допускает при высоком давлении добавок химически очищенной воды порядка ЗО /о при / об , = 0 05 /о и порядка 50о/ при к =0,03%. Но в отношении содержания кремнекислоты в паре допустимый добавок при Н — Ыа-катио-нитовом способе водоподготовки и среднем содержании кремниекислоты в исходной, сырой воде оказывается существенно меньшим. Так, допустимое содержание кремнекислоты в питательной воде составляет (5 в")зо [c.112]

На принципиальной схеме, показанной на рис. 4-7, изображено трехступенчатое испарение котловой воды в котлоагрегате, имеющем котельный пучок (I ступень испарения) фестон и задний экран (И ступень) и боковые экраны (П1 ступень испарсния), пар из которых поступает 3 вынесенный из барабана циклон-сепаратор, а из последнего пдет в барабан. Производительность I ступени rai=70%, И ступени — пч— =20% и П1 ступени Пз=10% общей производительности котлоагрегата. [c.176]

Следует иметь в виду, что приведенные зависимости установлены по данным, полученным в опытах с одной воздухожидкостной средой, и, конечно, не могут применяться для расчета циклонных сепараторов, в которых протекают другие газе (паро) жидкостные потоки. [c.149]

Почти все измерения окружных скоростей под уровнем в циклоне сепаратора за небольшим исключением указывают на наличие квазитвердого поля скоростей. Одна из работ, содержащая такое исключение, особенно интересна с точки зрения излагаемой теории [42,43]. Она посвящена задаче устранения аварий на электростанциях, вызванных захватом пара в опуск в циклоне сепаратора. В ней даны четкие и правильные рекомендации по устранению этих аварий, сводящиеся к уменьшению захватывающей пар воронки путем торможения вращения под уровнем радиальными лопатками. С нашей точки зрения, представляют интерес измерения окружных скоростей под уровнем в циклоне сепаратора до и после установки в нем тормозящих вращение радиальных перегородок. Результаты этих измерений приведены на рис. 4.16. Скорости в точках/4, В и Сизмерены до установки тормозящих вращение лопаток, когда в циклоне существовала глубокая воронка. Сечение, где измерялись скорости, было на 300 мм выше дна циклона. После установки тормозящих вращение лопаток измерения выполнялись в двух точках А я С. По точкам А, В л С проведена кривая 1, которая представляет собой зависимость окружной скорости от радиуса в потенциальном потоке, по мнению автора [42, 43]. Однако это мнение спорно. Через точки А, В к. С можно провести много различных кривых. Но провести [c.78]

Поэтому его с успехом можно применять для определения радиуса свободной поверхности в твэлах, где врашение осуществляется для интенсификации теплообмена, и в центробежных сепараторах пара, но не в центробежных форсунках. Применение этого принципа связано с некоторой неточностью, обусловленной отсутствием в расчете учета внешнего трения на протяжении гидравлического прыжка. При применении принципа стационарности кинетической энергии к циклонам центробежных сепараторов пара необходимо иметь в виду, что подводящий канал только частично заполнен водой. Радиус свободной поверхности в этом случае можно найти в соответствии с имеющимся в подводящем канале объемным па-росодержанием. Обоснование принципа стационарности кинетической энергии было впервые опубликовано в [61]. [c.101]

Ряд серьезных преимуществ внутрибарабанных циклонов по сравнению с другими сепарацнонными внутри-барабанными устройствами направил работу советских конструкторов-теплотехников на создание эффективно работающих выносных вертикальных центробежных сепараторов пара. Отличия в конструктивном выполнении отдельных сепараторов, а также различные способы их включения в контуры экранов и котла создают различные условия работы сепараторов и соответственно неодинаковую эффективность отделения влаги от пара. Приводимые ниже теоретический анализ работы вертикальных центробежных сепараторов, а также полученный опытный материал позволяют в некоторой степени осветить основные условия, обеспечивающие эффективное отделение влаги в сепараторе. Работами советских ученых над пылевоздущными циклонами доказано, что вращение [c.55]

Центробежные сепараторы пара, или так называемые циклоны, как элементы внутрибарабанной сепарации пара были у нас впервые применены работниками ОРГРЭС. Установка этих циклонов облегчила задачу организации ступенчатого испарения и позволила значительно повысить солесодержание котловой воды. Данные зарубежной практики также подтверждают эффективность указанных внутрибарабанных циклонов, позволяющих даже в котлах высокого давления обеспечить а) некоторое уменьшение диаметра барабана в связи с лучшим, более организованным использованием его парового объема б) возможность работы на котловой воде с высокой концентрацией солей без заметного ухудшения качества пара в) допустимость больших колебаний уровня воды в барабане без заметного изменения качества пара. Впервые исследования работы такого внутрибарабанного циклона проводились в Московском энергетическом институте. Несмотря на то, что эти исследования проводились при атмосферном давлении, результаты их позволяют все же сделать следующие выводы 1) небольшие по высоте внутриба-рабанные циклоны могут выдавать при отсутствии перегрузки достаточно сухой пар 2) значительное увеличение солесодержания и щелочности котловой воды не оказывает заметного влияния на влажность пара после циклона. Внутрибарабанные циклоны выполняются как с улиточным (рис. 3-5,й), так и с безулиточным вводом (рис. 3-5,6). Следует отметить, что этот последний тип циклона значительно проще в изготовлении при одной и тон же эффективности его работы. При проектировании внутрибарабанных циклонов следует высоту корпуса принимать максимально возможной, т. е. равной [c.62]

В котлах с давлением пара ниже 70 ат пар, полученный в выносных циклонах, может направляться непосредственно в магистраль или в коллектор пароперегревателя параллельно пару, выдаваемому барабаном котла. Такая схема включения выносных циклонов по пару открыла громадные возможности по модернизации установленных котлов низкого и среднего давления. Имеющиеся успехи по интенсификации сжигания газа, мазута и твердого топлива позволяют значительно увеличить тепловую мощность топочных камер существующих котлов. Таким образом, налгЛие в настоящее время эффективно работающих выносных циклонных сепараторов обеспечивает независимо от размеров существующего барабана возможность увеличения паропроизводительно-сти котлов в 2 раза и более, с полным использованием тепловой мощности реконструируемой топочной камеры. При наличии выносных циклонов солесодержание продувочной котловой воды в котлах низкого и среднего давления без ухудшения качества пара может быть доведено до очень высоких значений (15—20 тыс. мг1кг). Однако при больших мощностях циркуляционных контуров, включенных на выносные циклоны, возникает очень значительная кратность солесодержания котловой воды между отсеками. Кроме того, в экранных контурах второй или третьей ступеней испарения, в трубах, работающих с наибольшей тепловой нагрузкой, при малых величинах продувки могут возникать недопустимо высокие концентрации фосфатов и железа, что может привести к появлению железофосфатных или железомедистых накипей на поверхностях экранных труб. По всем этим причинам мощность экранов, включенных последовательно по ходу питательной воды, обычно не превышает 25—30% от общей паропроизводительности котла. Когда мощность топочных экранов, включенных на выносные циклоны, превышает значения 25—30% от общей паропроизводительности котла, ввод питательной воды в котел целесообразно осуществлять как в барабан котла, так и непосредственно в выносные циклоны. При [c.192]

Схемы котлов с вертикальными барабанами или сепараторами неоднократно предлагались различными авторами. Одна из таких схем коллекторного безбара-банного котла была представлена выше на рис. б-З. В таком водотрубном паровом безбарабанном котле с горизонтальным или вертикальным расположением кипятильных труб функции барабана, где происходит разделение пароводяной смеси на воду и пар, выполняют вертикальные сепараторы пара, или так называемые выносные циклоны. [c.230]

По данным И. Ф. Неплюева циклонный сепаратор, установленный на испарителе ИВС-3, работающем с повышенным уровнем рассола, при напряженности парового объема 4100 л<7(лг -ч) понижает влажность пара от 5—10 до 0,07%. Снижение влажности до 0,006% достигается в жалюзийном сепараторе, установленном за циклонным. Такой комплекс сепараторов позволяет добиться устойчивой работы испарителя при повышенном [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...